注
1表中ΔS为波动负荷视在功率的变动；Ssc
为PCC短路容量。
2已通过IEC61000-3-3和IEC61000-3-5的
LV设备均视为满足第一级规定。
4.3.2.2第二级规定。
须根据用户闪变的发生值和限值作比较后确定。
每个用户按其协议用电容量Si（Si＝Pi/cosφi）和供电容量S之比，考虑上一级对下一级闪变传递的影响（下一级对上一级的传递一般忽略）等因素后确定闪变限值。
不同电压等级之间闪变传递系数T如表4所列。
表4不同电压等级间闪变传递系数
HV-MV
THM
HV-V
THL
MV-V
TML
范围
～
～
～
一般取值
用户闪变限值的计算如下：
a）对于MV和LV单个用户，首先求出接于PCC的全部负荷产生闪变的总限值G（以MV用户为例写公式）为：
（1）
式中：
LMV和LHV——分别为MV和HV的闪变限值（见表2）；
THM——HV对MV的闪变传递系数（见表4）。
单个用户闪变限值EiMV为：
（2）
式中：
FMV为波动负荷的同时系数，其典型值FMV＝～（但必须满足Si/FMV≤SMV）。
式
（1）、式
（2）中，如将下标作适当替换（例如MV换为LV，THM换为THL或TML等），则可以用于LV用户的计算。
式
（1）、式
（2）对于短时间闪变（Pst）和长时间闪变（Plt）均适用。
b）对于HV单个用户，闪变限值计算式为：
（3）
式中：
StHV——接Si的PCC总供电容量，确定方法见附录B。
表5基本闪变值
Epsti
Eplti
c）对于某些相对较小的用户，利用式
（2）、式（3）求出的闪变限值可能过严，如用户未超过表5规定的基本闪变值，则仍允许接网。
4.3.2.3第三级规定了超标（超过第二级限值）用户和过高背景闪变水平的处理原则。
由于PCC上并不都是波动负荷，按第二级条件计算，某些用户若是超标的，但实际背景闪变水平比较低，或者超标的概率很低（例如每周不超过1%时间），电力企业可以酌情（包括考虑近期的发展）放宽限值。
反之，如背景水平已接近于表2规定值，则应适当减少分配的指标，研究采用补偿设备的可能性，并应分析背景水平高的原因，采取必要的降低闪变水平措施。
5电压变动和闪变的测量条件、取值
本标准电压变动值d、短时间闪变值Pst和长时间闪变值Plt指的是电力系统正常运行的较小方式下，波动负荷变化最大工作周期的实测值。
例如：
炼钢电弧炉应在熔化期测量；轧机应在最大轧制负荷周期测量；三相负荷不平衡时应在三相测量值中取最严重的一相的值。
注
1对于三相等概率波动的负荷可以任意选取一相测量。
2设计所取的短路容量可以用投产时系统最大短路容量乘系数。
对于随机性不规则的电压波动，电压变动实测值应不少于50个，以95%概率大值作为判断依据。
短时间闪变值测量周期取为10min，每天（24h）不得超标7次（70min）；长时间闪变值测量周期取为2h，每次均不得超标。
注：
95%概率大值指的是将实测值按由大到小的次序排列，舍弃前面5%的大值，取剩余的实测值中最大值。
6闪变的叠加和传递
根据新用户投入前后公共连接点实测的闪变值，可以利用以下有关计算公式，推算出新用户实际上产生的闪变值。
n个波动负荷各自引起的闪变及背景闪变在同一结点上相互叠加，其短时间闪变值可按下式计算：
（4）
式中：
m值取决于主要闪变源的性质及其工况的重叠可能性：
m＝1用于波动负荷引起电压变动同时发生重叠率很高的状况；
m＝2用于随机波动负荷引起电压变动同时发生的状况（例如熔化期重叠的电弧炉）；
m＝3用于波动负荷引起的电压变动同时发生的可能性很小的状况（比较常用）；
m＝4仅用于熔化期不重叠的电弧炉所引起的电压变动合成。
如图1所示，电力系统不同母线结点上闪变的传递可按下式简化计算：
（5）
式中：
结点B短时间闪变值传递到结点A的传递系数；
PstA——结点B短时间闪变值传递到结点A，在结点A引起的短时间闪变值；
PstB——结点B上的短时间闪变值；
S′scA——结点B短路时结点A流向结点B的短路容量；
SscA——结点A的短路容量；
S′scB——结点A短路时结点B流向结点A的短路容量。
图1闪变传递计算示意
图1中L为波动负荷。
当S′scA＝0，而SscA＝S′scB时，PstA＝PstB。
某台设备在系统短路容量为Ssc0时Pst0已知，当短路容量变为Ssc1时Pst1按下式计算：
（6）
公式（4）、式（5）、式（6）原则上也可用于长时间闪变值的相关计算。
7电压变动的计算
对于平衡的三相负荷：
（7）
式中：
ΔSi——负荷容量的变化量；
Ssc——考察点（一般为PCC）的短路容量。
当已知三相负荷的有功功率和无功功率的变化量分别为ΔPi和ΔQi时，则用下式计算：
（8）
式中：
RL、XL——分别为电网阻抗的电阻和电抗分量。
在高压电网中，一般XL>>RL
（9）
式（7）～式（9）中，ΔSi、ΔPi和ΔQi要根据负荷变化性质确定。
对于由某一相间单相负荷变化引起的电压变动，计算式为：
（10）
8闪变的评估
不同类型的电压波动，Pst有不同的评估方法，如表6所列。
表6闪变的评估方法
电压变动类型
Pst评估方法
各种类型电压波动（在线评估）
直接测量
Ut（t）已确定的所有电压波动
仿真法，直接测量
周期性等间隔电压波动（图2、图3）
利用Pst=1曲线
电压变动间隔时间大于1s的电压波动（图4、图5、图6）
闪变时间分析法、仿真法、直接测量
闪变仪
各种类型的电压波动均可以用符合IEC61000-4-15的闪变仪直接测量来评估，这是闪变量值判定的基准方法。
仿真法
当负荷变动特性和PCC的系统阻抗已知时，可以计算负荷引起的电压变动d（t），然后由闪变仪的模拟程序求出相应的Pst。
本法需要专门的程序，其精度主要取决于负荷特性的数学模型。
用Pst＝1曲线分析
对于周期性等间隔矩形波（或阶跃波）、正弦波和三角波的电压变动，当已知电压变动d和频度r时，可以利用图2（或表7）由r查出对应于Pst＝1的电压变动dLim，则：
（11）
式中：
F为波形系数。
对于短形波（或阶跃波）F＝1；对于正弦波和三角波查图3。
图2周期性矩形（或阶跃）电压变动的单位闪变（Pst＝1）曲线
图3周期性正弦波和三角波电压波动的波形系数
闪变时间分析法
在求Pst（或Plt）时分别选取产生闪变较严重的10min（或2h）时段的d（t）作分析，把各种变动波形利用波形系数等值为阶跃变动波形，求出闪变时间tf（s）来评估Pst（或Plt）。
表7周期性矩形（或阶跃）电压变动的单位闪变（Pst＝1）曲线对应数据
d，%
r，min-1
d，%
r，min-1
d，%
r，min-1
110
175
275
380
475
580
690
795
1052
1180
1400
1620
1800
对每个波形
（12）
式中：
F为波形系数。
对于阶跃波F＝1；对于双阶梯波、斜坡波、三角波和矩形波，查图4、图5；对于直接起动的电动机，F≈1；对于采取缓冲措施的电动机，查图6。
图4双阶梯波和斜坡波电压变动的波形系数
图5三角波和矩形波电压变动的波形系数
图6具有不同前后沿的电动机起动电压波形系数
将规定时段（10min，2h）内d（t）的tf总和求出，则
（13）
（14）
闪变时间分析法一般用于电压变动间隔大于1s且电压变动波形为上列几种的组合，所求的Pst、Plt值和直接测量结果相比，误差在±10%以内。
电压变动间隔小于1s，不推荐用此法。
、中方法仅适用于特定的电压波动场合。
一些典型的实例分析见附录C。
附录A
（标准的附录）
闪变的测量和计算式
根据IEC61000-4-15制造的IEC闪变仪是目前国际上通用的测量闪变的仪器，有模拟式的也有部分或全部是数字式两种结构，其简化原理框图如图A1所示。
图A1IEC闪变仪模型的简化框图
框1为输入级，它除了用来实现把不同等级的电源电压（从电压互感器或输入变压器二次侧取得）降到适用于仪器内部电路电压值的功能外，还产生标准的调制波，用于仪器的自检。
框2、3、4综合模拟了灯-眼-脑环节对电压波动的反应。
其中框2对电压波动分量进行解调，获得与电压变动成线性关系的电压。
框3的带通加权滤波器反映了人对60W、230V钨丝灯在不同频率的电压波动下照度变化的敏感程度，通频带为～35Hz。
框4包含一个平方器和时间常数为300ms的低通滤波器，用来模拟灯-眼-脑环节对灯光照度变化的暂态非线性响应和图A2由S（t）曲线作出的CPF曲线示例记忆效应。
框4的输出S（t）反映了人的视觉对电压波动的瞬时闪变感觉水平，如图A2a）所示，可对S（t）作不同的处理来反映电网电压引起的闪变情况。
进入框5的S（t）值是用积累概率函数CPF的方法进行分析。
在观察期内（10min），对上述信号进行统计。
图中为了简明起见，分为10级。
以第7级为例，由图A2a），
，用CPF7代表S值处于7级（或～）的时间T7占总观察时间的百分数，相继求出CPFi（i＝1～10）即可作出图A2b）CPF曲线。
实际仪器分级数应不小于64级。
由CPF曲线获得短时间闪变值：
（A1）
式中：
、P1、P3、P10、P50——分别为CPF曲线上等于%、1%、3%、10%和50%时间的S（t）值。
图A2由S（t）曲线作出的CPF曲线示例
长时间闪变值Plt由测量时间段内包含的短时间闪变值计算获得：
（A2）
式中：
n——长时间闪变值测量时间内所包含的短时间闪变值个数。
Pst和Plt由图A1框5输出。
附录B
（标准的附录）
高压（HV）总供电容量StHV的估算方法
当Si用户接于某单台变压器二次侧母线（PCC）上时，StHV即为主变压器的供电容量。
对于某些用户（特别是220kV级用户），其PCC可能有多个供电源，StHV可以用下列方法估算：
第一种近似估算：
在PCC最大需求日（或计及将来发展），所供给的HV用户总容量为ΣSiHV，就取为StHV。
但当PCC附近有较大的波动负荷时，则按第二种近似估算。
图B1第二种近似估算StHV示意
第二种近似估算：
如图B1所示。
设1为所考虑的结点，2、3为其附近有较大波动负荷的结点。
先按第一种估算法，求出StHV1、StHV2、StHV3。
然后求出工频下传递系数K2-1、K3-1。
“传递系数”Kj-i是结点j注入.电压时在i结点引起的电压。
Kj-i计算一般需要计算机程序，但条给出简化的算法，在许多情况下能很快求出近似的结果。
由此得：
附录C
（提示的附录）
一些典型的实例分析
C1轧钢机负荷
已知某轧钢机投产后，在供电的PCC上产生周期性电压波动，其波形如图C1所示，该供电点（中压）总的允许短期闪变值GPst＝，供电总容量30MVA，轧钢厂的协议供电容图C1轧机电压变动示例量为3MVA，用电同时系数为，试分析轧钢机接网对闪变的影响。
图C1轧机电压变动示例
分析：
由图C1，在运行周期20s中有2次电压变动，则电压变动频度r＝2/20（s-1）＝6（min-1），由表3和式（7）可知，不满足第一级限值规定。
由式
（2）求出该用户闪变限值
，由图4对于斜坡电压变动，查得F＝，由式（12）得tf＝×（×2）3＝（s）。
10min内，对于变动10×6＝60次，代入式（13），得：
结论：
该轧钢机引起的闪变符合第二级规定。
C2多台绞车负荷
已知三台5MW矿井绞车，供电的PCC为35kV、SSC＝400MVA，分配给绞车的闪变限值EPst＝；单台绞车典型的无功功率变动周期如图C2所示。
三台绞车大体上同时运行，但不完全重叠，试分析闪变的影响。
图C2单台绞车运行典型的无功波动周期
分析：
从图C2可以看出，一开始和中间两段为斜坡电压变动，由于T>1s，从图4可知，波形系数很小，如将其折算为等值阶跃电压变动，其值也很小，可以忽略。
在单台绞车开车后6s处有ΔQ＝4Mvar，根据式（9），相应d1＝1%；在45s停车时有ΔQ＝，相应有d2＝%；对d1和d2分别按60s周期（即r＝1次/min）考虑。
查图2得d＝%（对应Pst＝1），则由式（11）d1产生Pst1＝1/＝，由d2产生
。
根据式（4），取m＝3，单台绞车闪变为Pst＝＋＝，三台绞车合成闪变
。
结论：
需要作第三级评定。
本例也可以用闪变时间分析：
由式（12）求出tf1＝×13＝（s），tf2＝×＝（s）；三台绞车10min内Σtf＝Σtf1＋Σtf2＝3×（×
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