满堂脚手架施工方案.docx

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满堂脚手架施工方案

第一节编制依据2

第二节工程概况2

第三节施工总体安排2

一、施工条件错误！

未定义书签。

二、施工准备2

三、劳动力计划错误！

未定义书签。

一、搭设形式3

二、脚手架构造3

三、满堂脚手架施工工艺5

第五节脚手架的计算7

第六节技术质量保证措施24

第七节安全使用措施保障26

一、安全注意事项11

第一节编制依据

1.《建筑施工手册》（第二版）；

2.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001J84-2001）；

3．《建筑施工脚手架实用手册》；

4．《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；

5．《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002）。

第二节工程概况

该工程为霍市生活垃圾中心压缩站工程，位于铁路东。

结构形式为框架结构，地上二层。

架体高度为9M，采用满堂钢管脚手架。

第三节施工总体安排

一、施工准备

1、材料准备

钢管：

采用φ48*3.5的焊接钢管，主要用于脚手架的各种受力杆件。

扣件：

直角扣件（十字扣）用于两根呈垂直交叉钢管的连接；旋转扣件（回转扣）用于两根呈任意角度交叉钢管的连接；对接扣件（一字扣）用于两根钢管对接连接。

脚手板：

采用3000*250*60木跳板，满铺于各作业面上。

2、材料供应及料场安排

脚手架工程所用材料在架料租赁公司租赁，根据计划进场。

由于本工程由一家施工队伍施工，较易管理，钢管应堆放整齐，不同长度钢管应分别堆放。

堆料场内各挂一标示牌，注明料场的管理制度、负责人、钢管维护保养等。

第四节主要施工方法

满堂脚手架全高为9m，采用单立杆脚手架，且本工程工期较紧，脚手架应满足结构施工的要求。

一、搭设形式

在二层砼地面上搭设满堂脚手架至屋面。

二、脚手架构造

1、立杆

本工程立杆排距为1.2m，立杆柱距1.2m，立杆外侧距建筑物为200mm。

竖立杆时,杆件长短要搭配使用；立杆接头除顶层可采用搭接外，其余必须采用对接扣件进行对接。

对接时，对接扣件交错布置，两个相邻立杆上接头不能设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开距离不小于500mm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。

搭接时的搭接长度Ld≥1000mm,用不少于两个旋转扣件扣牢,扣件的外边缘距杆端距离为120mm。

立杆应沿其轴线搭设到要求位置（9米）。

立杆上必须设置纵横向扫地杆。

纵向扫地杆用直角扣件固定在距垫板下皮120mm处的立杆上。

横向扫地杆用直角扣件紧靠纵向扫地杆下方固定在立杆上。

当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延伸两跨与立杆固定，且高低差不应大于1米。

立杆的垂直偏差不大于架高的1/300，同时其绝对偏差不大于75mm。

2、大横杆

大横杆步距为1.2m，长度为9m，对立杆起约束作用，与立杆用直角扣件扣紧，不得遗漏。

上下相邻的大横杆在立杆的里外两侧错开布置，减少立杆偏心受荷。

大横杆采用对接扣件连接，接头与相邻立杆距离≤500mm。

同一平面内侧和外侧、上步和下步相邻的两根大横杆的接头均应相互错开，不得出现在同一跨间内，水平间距为≥500mm。

同一排大横杆水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250且不大于50mm。

立杆及大横杆接头位置详见下图1：

3、剪刀撑

所有脚手架沿两端转角处起，每3根立杆设一道，连续布置。

剪刀撑从脚手架纵向两端搭起，采用单杆沿架高连续设置.

剪刀撑斜杆用旋转扣件扣在小横杆伸出端上，旋转扣件中心距主节点的距离不得大于150mm。

斜杆与水平面的夹角为45°。

斜杆的接头除顶层可以采用搭接外，其余各接头均采用对接扣件连接。

4、脚手板

脚手板采用木脚手板，对接平铺设置在三根均匀分布大横杆上，在架子宽度内全部铺严、铺满，并沿脚手板内外两侧通长设不小于180mm高挡脚板，脚手板平面内侧离墙间距不大于200mm。

脚手板用8#铅丝与大横杆（挡脚板为立杆）绑扎牢固，不得在人行走时滑动，严禁出现端头超出支撑横杆150mm的探头板。

5、连墙杆

靠近主节点设置，偏离主节点的距离不得大于300mm，从底步第一根大横杆处开始设置，间距：

竖向为每层，横向为4.5米。

脚手架与建筑物的连接点,遇柱与柱锚固;无柱时,在梁或外挑板上予埋Φ22的钢筋环,将连墙杆与之连接见下图2。

本工程连墙杆采用刚性连接，严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。

连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，禁止采用上斜连接。

6、护栏和挡脚板

在铺脚手板的操作层上必须设置挡脚板和一道护栏，栏杆高度1.2m，挡脚板高不小于180mm。

三、满堂脚手架施工工艺

1、搭设的顺序

一层砼地面→摆放扫地杆→自角部起依次向两边竖立杆,底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与该立杆固定（固定立杆底端前,应吊线确保立杆垂直）、在该扫地杆另一端连第二根立杆和第二根平行扫地杆、再这两根扫地杆上分别固定第三、四根立杆，待每边竖起4根立杆后,装设第一步大横杆、校正立杆垂直和横杆水平使其符合要求后,按45±5KN·m力矩拧紧扣件螺栓,形成构架的起始段→按上述要求依次向前延伸搭设,直至第一步架交圈完成。

交圈后，再全面检查一遍构架质量，严格确保设计要求和构架质量→设置连墙杆→随搭设进程及时装设连墙杆和剪刀撑→铺设脚手板和装设作业层栏杆、铺挡脚板。

2、搭设的方法

脚手架搭设前，依据建筑物形状放线，并根据柱距排好立杆。

搭设大横杆时必须在角部交圈并与立杆连接固定，铺板时应处理好东西两面和南北两面的作业层交汇搭接形成的小错台构造。

当要求周边铺板高度一致时，角部应增设立杆和纵向水平杆（至少与3根立杆连接）。

当搭至有连墙件的构造节时，在搭设完该处的立杆、大横杆后，应立即设置连墙件。

在顶排连墙杆上的架高（以大横杆计）不得多于两步，搭设时及时设置剪刀撑，不得滞后超过两步距。

扣件安装时应注意扣件规格必须与钢管外径相同，拧固时要用力矩扳手，扭力矩控制在45±5KN·m，防止用力过大螺栓溢扣。

在主节点处固定大横杆、小横杆、剪力撑、斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。

对接扣件的开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入。

各杆件相交伸处的端头均大于100mm，以防止杆件滑脱。

工人在架上进行搭设作业时,作业面上需铺设临时脚手板并用铅丝绑扎固定。

当未完成整体脚手架的搭设时,在下班前,必须对所搭的架子部分进行临时固定,以免发生意外.

脚手架的搭设必须统一交底后作业,统一指挥,严格按照相应安全规范施工.

3、脚手架的拆除

1）拆除脚手架前的准备工作：

全面检查脚手架，重点检查扣件连接固定、支撑体系等是否符合安全要求；根据检查结果及现场情况编制拆除方案并经有并部门批准；进行技术交底；根据拆除现场的情况，设围栏或警戒标志，并有专人看守；清除脚手架中留存的材料、电线等杂物。

2）拆除架子的工作地区，严禁非操作人员进入。

3）拆架前，应有现场施工负责人批准手续，拆架子时必须有专人指挥，做到上下呼应，动作协调。

4）拆除顺序应是后搭设的部件先拆，先搭设的部件后拆，严禁采用推倒或拉倒的拆除做法。

5）固定件应随脚手架逐层拆除，当拆除至最后一节立管时，应先搭设临时支撑加固后，方可拆固定件与支撑件。

6）拆除的脚手架部件应及时运至地面，严禁从空中抛掷。

7）运至地面的脚手架部件，应及时清理、保养。

根据需要涂刷防锈油漆，并按品种、规格入库堆放。

第五节脚手架的计算

一、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取25.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.100m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.000；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为12.933kN/m2、26.400kN/m2，取较小值12.933kN/m2作为本工程计算荷载。

二、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾

倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

计算的原则是按照龙骨的间

距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

1.抗弯验算

其中，σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--面板的最大弯距（N.mm）；

W--面板的净截面抵抗矩，W=60.00×1.8×1.8/6=32.40cm3；

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×0.60×12.93×0.90=8.38kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:

q2=1.4×0.60×2.00×0.90=1.51kN/m；

q=q1+q2=8.381+1.512=9.893kN/m；

计算跨度（内楞间距）:

l=400.00mm；

面板的最大弯距M=0.1×9.89×400.002=1.58×105N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=1.58×105/3.24×104=4.885N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=4.885N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:

q=12.93×0.60=7.76N/mm；

l--计算跨度（内楞间距）:

l=400.00mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=9500.00N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；

面板的最大挠度计算值:

ω=0.677×7.76×400.004/（100×9500.00×2.92×105）=0.485mm；

面板的最大容许挠度值:

[ω]=l/250=400.000/250=1.600mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.485mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.600mm，满足要求！

三、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=80×80×80/6=85.33cm3；

I=80×80×80×80/12=341.33cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中，σ--内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--内楞的最大弯距（N.mm）；

W--内楞的净截面抵抗矩；

[f]--内楞的强度设计值（N/mm2）。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=（1.2×12.933×0.90+1.4×2.000×0.90）×0.400/1=6.60kN/m；

内楞计算跨度（外楞间距）:

l=600mm；

内楞的最大弯距:

M=0.1×6.60×600.002=2.37×105N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=2.37×105/8.53×104=2.782N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:

[f]=17.000N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=2.782N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中E--面板材质的弹性模量：

10000.00N/mm2；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

q=12.93×0.40/1=5.17N/mm；

l--计算跨度（外楞间距）：

l=600.00mm；

I--面板的截面惯性矩：

E=3.41×106N/mm2；

内楞的最大挠度计算值:

ω=0.677×5.17×600.004/（100×10000.00×3.41×106）=0.133mm；

内楞的最大容许挠度值:

[ω]=2.400mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.133mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.400mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=80×80×80/6=85.33cm3；

I=80×80×80×80/12=341.33cm4；

外楞计算简图

（1）.外楞抗弯强度验算

其中σ--外楞受弯应力计算值（N/mm2）

M--外楞的最大弯距（N.mm）；

W--外楞的净截面抵抗矩；

[f]--外楞的强度设计值（N/mm2）。

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载:

P=（1.2×12.93×0.90+1.4×2.00×0.90）×0.60×0.40/1=3.96kN；

外楞计算跨度（对拉螺栓竖向间距）:

l=400mm；

外楞的最大弯距：

M=0.175×3957.034×400.000=2.77×105N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:

σ=2.77×105/8.53×104=3.246N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:

[f]=17.000N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=3.246N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

其中E--外楞的弹性模量，其值为10000.00N/mm2；

p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

p=12.93×0.60×0.40/1=3.10KN；

l--计算跨度（拉螺栓间距）：

l=400.00mm；

I--面板的截面惯性矩：

I=3.41×106mm4；

外楞的最大挠度计算值:

ω=1.146×3.10×103×400.003/（100×10000.00×3.41×106）=0.067mm；

外楞的最大容许挠度值:

[ω]=1.600mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.067mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.600mm，满足要求！

四、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中N--穿梁螺栓所受的拉力；

A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；

查表得：

穿梁螺栓的直径:

12mm；

穿梁螺栓有效直径:

9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:

A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:

N=12.933×0.600×0.400×2=6.208kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:

[N]=170.000×76/1000=12.920kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=6.208kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，满足要求！

五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=300.00×18.00×18.00/6=1.62×104mm3；

I=300.00×18.00×18.00×18.00/12=1.46×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--计算的最大弯矩（kN.m）；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=400.00mm；

q--作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:

1.2×（24.00+1.50）×0.30×1.10×0.90=9.09kN/m；

模板结构自重荷载：

q2:

1.2×0.35×0.30×0.90=0.11kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:

1.4×2.00×0.30×0.90=0.76kN/m；

q=q1+q2+q3=9.09+0.11+0.76=9.96kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×9.958×0.4002=0.159kN.m；

σ=0.159×106/1.62×104=9.835N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=9.835N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=（（24.0+1.50）×1.100+0.35）×0.30=8.52N/mm；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=400.00mm；

E--面板的弹性模量:

E=9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:

[ω]=400.00/250=1.600mm；

面板的最大挠度计算值:

ω=0.677×8.520×400.04/（100×9500.0×1.46×105）=1.066mm；

面板的最大挠度计算值:

ω=1.066mm小于面板的最大允许挠度值:

[ω]=400.0/250=1.600mm，满足要求！

六、梁底支撑木方的计算

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN）：

q1=（24.000+1.500）×0.300×1.100×0.400=3.366kN；

（2）模板的自重荷载（kN）：

q2=0.350×0.400×（2×1.100+0.300）=0.350kN；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（2.500+2.000）×0.300×0.400=0.540kN；

2.木方的传递集中力验算：

静荷载设计值q=1.2×3.366+1.2×0.350=4.459kN；

活荷载设计值P=1.4×0.540=0.756kN；

P=4.459+0.756=5.215kN。

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.000×8.000×8.000/6=8.53×101cm3；

I=8.000×8.000×8.000×8.000/12=3.41×102cm4；

3.支撑方木抗弯强度验算：

最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距M=5.215×0.500/4=0.652kN.m；

方木最大应力计算值σ=651900.000/8.53×104=7.639N/mm2；

方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2；

方木最大应力计算值7.639N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

4.支撑方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力Q=5.215×1000/2=2.608kN；

圆木的截面面积矩S=0.785×50.00×50.00=1962.50N/mm2；

圆木受剪应力计算值T=2.608×1962.50/（3.41×106×50.00）=0.030N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2；

方木受剪应力计算值0.030N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！

5.支撑方木挠度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

集中荷载P=q1+q2+p1=4.256kN；

方木最大挠度ω=4256.000×500.003/（48×10000.00×3.41×106）=0.325mm；

方木的挠度设计值[ω]=0.500×1000/250=2.000mm；

方木的最大挠度ω=0.325mm小于方木的最大允许挠度[ω]=2.000mm，满足要求！

七、梁底支撑钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.支撑钢管的强度计算：

按照集中荷载作用下的简支梁计算

集中荷载P传递力，P=5.215kN；

计算简图如下：

支撑钢管按照简支梁的计算公式

其中n=0.700/0.400=2

经过简支梁的计算得到：

钢管支座反力RA=RB=（2-1）/2×5.215+5.215=7.823kN；

通过支撑钢管传递到支座的最大力为1×5.215+5.215=10.430kN；

钢管最大弯矩Mmax=2×5.215×0.700/8=0.913kN.m；

支撑钢管的最大应力计算值σ=0.913×106/5080.000=179.657N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度的其设计值[T]=205.0N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值179.657N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度的设计值205.0N/mm2,满足要求!

八、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=10.43kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力：

N1=10.430kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×0.129×8.900=1.379kN；

N=10.430+1.379=