公路挡土墙设计第九章.docx

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公路挡土墙设计第九章

第九章抗滑挡土墙

第一节概述

山坡上的土体或岩体在各种自然因素或人为因素的影响下失

去稳定，沿着某一贯通的破坏面（或软弱面）整体向下滑动的现象，称为滑坡。

滑坡是山区常见的一种不良物理地质现象，在山区公路中，经常会遇到滑坡的危险。

滑坡防治主要采用排水、减重、支

挡及护坡等综合措施。

恢复和保持山坡土体（或岩体）的平衡是处治滑坡的根本措施。

如果滑坡的形成是由于下部支撑部分的切割或上部挤压部分过荷，可以采用抗滑支挡措施，即在滑坡舌部或中前部修建各种形式的支挡构造物，恢复或增强下部支撑力，阻挡滑坡体的滑动，这是一种对稳定滑坡有长久作用的有效措施。

用来支撑滑坡体的抗滑支挡构造物有：

抗滑挡土墙、抗滑桩、抗滑片石垛、抗滑明洞、抗滑拱涵等。

抗滑挡土墙是目前整治滑坡中应用最广且较为有效的措施之

一，采用抗滑挡土墙整治滑坡，其优点是山体破坏少，稳定滑坡收

效快。

对于大型滑坡，抗滑挡土墙常作为排水、减重等综合措施的

一部分；对于中、小型滑坡，可单独使用，也可与支撑渗沟联合使

用；以抗滑桩为主要整治措施的工点时，也可用抗滑挡土墙作为辅

助措施，分担一部分滑坡推力。

抗滑挡土墙尤其适用于以挖去山坡坡脚失去支撑而引起滑动

为主要原因的牵引式滑坡，特别是当滑动面较陡、含水量较小、整

体性较强、滑动较急剧的滑坡，修建抗滑挡土墙后即能起到抑制滑动的作用。

但应用时必须弄清滑坡的性质、滑体结构、滑动面层位

和层数、滑体的推力及基础的地质情况，否则，易使墙体变形而失

效。

如果开挖基坑太深，则施工困难，又易加剧滑坡滑动，因此，深层滑坡和正在滑动的滑坡不宜采用。

抗滑挡土墙因其受力条件、材料和结构不同而有多种类型，如

重力式抗滑挡土墙、锚杆式抗滑挡土墙、加筋土抗滑挡土墙、桩板

式抗滑挡土墙、竖向预应力锚杆抗滑挡土墙等。

一般多采用重力式

抗滑挡土墙，利用墙身重力来抗衡滑坡体。

本章仅介绍重力式抗滑

挡土墙的设计方法。

第二节滑坡推力计算

公路路线必须穿越滑体不大的滑坡地段时，应根据滑坡勘测

和稳定性分析结果，采取适当的工程措施来提高滑坡的稳定性，抗

滑挡土墙是较为常用的、有效的工程措施之一。

抗滑挡土墙设计必须了解滑坡推力的特点和性质，确定滑坡

推力的大小。

在确定滑坡推力时，除需知道滑动面的位置外，还必

须知道滑坡体的容重γ，滑动面土的抗剪强度指标c、φ值，以及设计所要求的安全系数K。

滑体容重确定比较容易，通常采用试验的方法或凭经验确定。

而抗剪强度指标确定比较困难，而且它与安全系数对滑坡稳定性

分析和攒坡推力计算影响很大。

因此，应给予足够的重视。

一、滑坡推力计算

作用在抗滑挡土墙上的侧压力为滑坡推力，它不同于普通挡

土墙上的土压力，主要表现在力的大小、方向、分布和合力作用点

等方面。

1．大小

作用在普通挡土墙上的上压力，是按库伦理论或朗金理论来

计算，其破裂面与土压力的大小均随墙高和墙背形状的变化而变化。

作用在抗滑挡土墙上的滑坡推力则在已知滑动面（如直线、折

线或圆弧滑动面等）的情况下按剩余下滑力法来计算。

一般情况下，滑坡推力远大于作用在普通挡土墙上的土压力。

2．方向

普通土压力的方向与墙背法线成δ角（墙背摩擦角），它与墙

背的形状及粗糙程度有关；对于朗金土压力来说，则与墙顶填土

（或土体）表面平行。

而滑坡推力的方向与墙后滑动面（带）有关，

并认为与紧挨墙背的一段较长滑动面平行。

3．分布及合力作用点

普通土压力为一般三角形分布，其合力作用点在墙踵以上1/3墙高处（如有车辆荷载作用或路堤墙，土压力为梯形分布）。

滑坡推力分布和作用点则与滑坡的类型、部位、地层性质、变形情况等因素有关。

（1）当滑坡体为粘聚力较大的土层时，滑坡推力分布近似为矩形；

（2）当滑坡体为以内摩擦角为主要抗剪特性的堆积体时，滑坡推力分布近似为三角形；

（3）介于以上两种情况之间，滑坡推力分布可近似假定为梯形。

由于抗滑挡土墙滑坡推力具有以上分布特征，因此其合力作用点比普通土压力的合力作用点高。

二、抗剪强度指标的确定

滑动面土的抗剪强度指标c、φ值的确定是抗滑挡土墙设计成败的关键，一般可用土的剪切试验、根据滑坡过去或现在的状态进行反算以及选用经验数据三方面来获得。

（一）用剪切试验方法确定滑动面土的抗剪强度指标

根据滑坡的滑动性质用剪切试验方法确定滑动面土的抗剪强

度指标，关键在于尽可能地模拟它的实际状态，只有这样才可能获

得符合实际情况的数值。

土样在剪切试验过程中，随着剪切变形的增加，剪切应力逐渐

增加。

当剪切破裂面完全形成时，剪切应力达到峰值（τF），然后随

变形的增加，剪切应力逐渐下降，最终趋近于一稳定值（τw）。

其

中，τF为峰值抗剪强度；τw则为残余抗剪强度，如图9-1所示。

对于各种类型的滑坡，就其滑动面上的剪切状况来说，大致可分为三种情况：

（1）新生滑坡，现在尚未滑动而即将发生滑坡者，显然这时潜在滑动面上并未发生剪切破坏，待发生剪切破坏时滑坡就滑动了；

（2）滑坡已滑动，而且持续不断发生剪切位移，滑动面土已剪坏；（3）介于上述两者之间，历史上曾发生过滑动，而目前并非经常滑动的滑坡。

1．新生滑坡

对于新生的即将滑动的滑坡，由于滑动面尚未完全形成，采用

滑动面原状土根据滑动面土的充水情况（持续充水或季节充水）做固结快剪或快剪试验，取其峰值（如图9-1所示的τF）作为抗剪强度指标。

2．多次滑动的滑坡

对于多次滑动并仍在活动的滑坡，由于滑动面已经完全形成，

滑动面土原状结构已遭受破坏，所以应取残余值（如图9-1所示的τw）作为抗剪强度指标。

残余抗剪强度指标可用以下试验方法测定

（1）滑动面重合剪切试验

从试坑或钻孔中取含有滑动面的原状土试样，用直剪仪保持沿原有滑动方向剪切，试验方法同一般快剪试验。

由于滑动面已多次滑动，取样及试验保持原有含水量，则得到的将为残余强度。

当试样含水量太大，剪切时土易从剪切盒间挤出，此法将不适用。

（2）重塑土多次直剪试验

由于多次滑动后，滑动面土原状结构已遭破坏，在原状土不易

取得时，用重塑土做剪切试验得到的残余强度，与用原状土试验得

到的大致相同。

试验时用一般应变式直剪仪按常规快剪方法，进行

一次剪切后，在已有剪切面上再重复做多次剪切，直至土的抗剪强

度不再降低为止。

（3）环状剪力仪大变形剪切试验（简称环剪试验）

试样可用重塑土或原状土，剪切时试样因上下限制环的相对旋转而产生环形剪切面。

环剪试验的主要特点是试样在剪切时剪切面积保持不变，相应的正应力也是恒定的，适合于进行大变形的残余强度试验。

在室内试验中，也可以用三轴剪切试验来较快地测得粘性土的残余强度。

试样为含有滑动面的原状土，或为人工制备剪切面的土，使剪切时剪切强度达到残余值时的剪切位移可以缩小。

残余强度指标除用上述各种室内试验方法确定外，还可以做现场原位剪切试验。

即在选定的土结构遭到破坏的滑动面上，沿滑动方向进行直接剪切，这样可以克服室内试验的一些限制，反映实际情况。

现场试验多在滑坡前缘出口处挖试坑或探井进行。

3．古滑坡

对于古滑坡或滑动量不大的滑坡，滑动面土的抗剪强度介于峰值强度与残余强度之间，故较难确定。

一般可在现场实际滑动面上做原位剪切试验测定，但是这种方法往往受条件限制，只能在滑坡体四周进行，而主滑地段滑动面太深，不易做到，用边缘部位的指标来代替则有一定出入。

抗剪强度指标也可做滑动面处原状土样的重合剪切试验来求得；另外还可以根据滑坡体当前所处的状态，用滑动面土的重塑土做多次剪切试验，选用其中某几次剪切试验结果作为抗剪强度指标。

滑动面土的抗剪强度指标不仅与滑坡体的滑动过程和当前所处状态有关，而且与季节含水情况有关。

即使是同一滑动面，所取试样的位置不同，抗剪强度指标也会不同。

因此，确定滑动面土的抗剪强度指标时应按最不利情况考虑，同时滑动面上各段指标应分别确定。

（二）用反算法确定滑动面土的抗剪强度指标

滑坡的每一次滑动都可以看成是一次大型的模型试验，只要

弄清滑动瞬间的条件，就可以求出该条件下滑动面土的抗剪强度指标。

通常假定滑坡体行将滑动的瞬间处于极限平衡状态，令其剩余下滑力为零，按安全系数K=1的极限平衡条件反算滑动面土的抗剪强度指标。

反算法所求出c、φ值的可靠性取决于反算条件是否完备与可靠。

实践证明，只要反算条件可靠，所得指标将能较好地反映土的力学性质。

因此，反算法得到较广泛的应用。

根据滑动面土的性质不同，滑坡极限平衡状态抗剪强度指标

的推算可分为综合c法、综合φ法及兼有c、φ法。

（1）综合c法

当滑动面土的抗剪强度主要受粘聚力控制，且内摩擦角很小

时，将摩擦力的实际作用纳入c的指标内（即认为φ≈0），反算综

合粘聚力c。

此种简化只适用于滑动面饱水且滑动中排水困难，滑

动面为饱和粘性土或虽含有少量粗颗粒但被粘土所包裹而滑动时

粗颗粒不能相互接触的情况。

对于均质土，滑动面可假定为圆弧形，如图9—2所示。

滑动面

抗剪强度综合c值可按下式推算：

式中：

C——

R——

Wl、w2——

L——

d1一

d2——

极限平衡条件下滑动面（带）土的综合粘聚力（凹s）；

滑动圆弧的半径（m）；

滑动圆心铅垂线（OA）两侧的滑坡体重力，即滑坡体

下滑部分和抗滑部分的重力（kN）；

滑动面（带）土的长度（m）；

W1重心至滑动圆心铅垂线（OA）的水平距离（m）；

w2重心至滑动圆心铅垂线（OA）的水平距离（m）。

对于折线形滑动面（如图9-3所示）．根据主轴断面上折线的

变坡点将滑坡体分为若干条块，将各条块的抗滑力与下滑力投影

到水平面上，那么，综合粘聚力c可按下式计算：

式中：

∑TR、∑Tc——

∑CR——

WRi、Wci——

αRi、αci——

LRi、Lci——

滑坡体抗滑段抗滑力及下滑段下精力的水

平投影；

滑动面粘聚力水平投影；

抗滑、下滑段滑体重力（kN）；

抗滑、下滑段滑动面倾角；

抗滑、下滑段滑动面的长度（m）。

（2）综合F法

当滑动面土的抗剪强度主要为摩擦力而粘聚力很小时，可假

定c，o，反算土的综合内摩擦角F。

所谓综合是指包含了少量粘

聚力的因素。

这种简化方法适用于滑动面土由断层错动带或错落

带等风化破碎岩屑组成，或为硬质岩的风化残积土的情况。

因为这

种情况下滑动面土中粗颗粒含量很大，抗剪强度主要受摩擦力

控制。

对于折线形滑动面，其抗剪强度综合甲值可按下式推算：

式中：

9——滑动面（带）土的综合内摩擦角。

（3）c、Q法

当滑动面土由粗细颗粒混合组成时，必须同时考虑粘聚力和

内摩擦力，此时有如下几种方法反算c、Q值：

①在同一次滑动中，

找出两邻近的瞬间滑动计算断面，建立两个反算式联立求解；②

根据同一断面位置，不同时间但条件相似的两次滑动瞬间计算断

面，建立两个反算式联立解出；③根据滑动面土的条件和滑动瞬

间的含水情况，参照类似土质情况的有关资料定出其中的一个指

标值，反算另一个指标值。

其计算公式为：

K=

=1（9-4）

用反算法只能求出一组c、P值，它只能代表整个滑动面上的

平均指标。

对大多数滑坡来说，由于滑动面各段的性质有差别，从

上到下使用同一组c、Q值将带来一定误差。

为了消除这种影响，

反算时可先用试验方法或经验数据确定上下两段（即所谓牵引段、

抗滑段）的指标，只反算埋深较大的主滑段指标。

按上述方法反算的指标只能代表过去的情况，以后滑动指标

可能要低一些。

对于过去滑动次数较少的滑坡来说，这种降低将比

较明显；对于多次滑动过的滑坡则不甚明显。

因此，应用反算指标

时应考虑这一情况，加适当的安全系数后再使用。

如果能够估计出现今滑坡的稳定状态，即目前的抗滑稳定系

数有多大，也可按上述原则反算获得现今的滑动面土指标。

当然，

这种稳定状态的判断更具有经验性质。

（三）用经验数据确定滑动面土的抗剪强度指标

根据过去的经验发现，滑坡的出现具有一定规律，例如构成滑

动面的土往往是某些性质特别软弱的土层，如风化的泥质岩层及

含有蒙脱石等矿物的粘性土，滑动时滑动面土的含水量也比较高，

或滑动面被水润湿。

因此可以从以往治理滑坡所积累的资料里，根

据滑动面土的组成、含水情况等和现今滑坡进行工程地质类比，参

考选用指标。

需要指出的是，使用经验数据要特别注意地质条件的

相似性。

对每一个滑坡滑动面土的抗剪强度指标，为了确保其可靠性，

通常都同时从上述三个方面来获得数据，然后经过分析整理确定

使用值。

三、安全系数的确定

安全系数K是指要求滑坡必须具有的安全储备。

安全系数应

根据对滑坡的认识程度和经济合理的原则来确定，因此它不是一

个定值，而是根据具体情况有所不同。

确定安全系数时要考虑的因素主要有：

（1）计算方法和计算指标的可靠性；

（2）对滑坡性质、形成原因的认识程度；

（3）结构物的重要程度；

（4）滑坡可能造成的危害程度；

（5）工程破坏后修复的难易程度。

安全系数的选取与整治滑坡的工程规模及整治效果有着密切的关系，安全系数越大，工程规模越大，整治效果越好。

一般情况下，推力计算中K值可取用1．05-1．50。

对凡是计

算中已考虑了一切不利因素，即不但考虑了主力，而且也考虑了附

加力的滑坡；规模不大、形态和滑动性质、形成原因等容易判断、今

后动向易于控制的滑坡；整治滑坡为附属或临时工程；危害性较小

的滑坡以及掌握资料可靠的滑坡，安全系数可取小值。

反之，对计

算中仅考虑主力的滑坡；规模较大、一时不易摸清全部性质的滑坡

等，安全系数应取大一些。

总之为了工程建设的安全和人力物力的

合理使用，安全系数的取用应尽可能做到基本符合实际，并稍留余

地。

按工程的重要性可以选用如下的r值：

临时性工程K=1.05~1.10；

一般性工程K=1.10~1.25；

重要性工程K=1.25~1.50。

四、滑坡推力的计算

滑坡推力的计算是在已知滑动面形状、位置和滑动面土的抗

剪强度指标的基础上进行的，计算方法一般采用剩余下滑力法。

计

算滑坡推力时作了如下假定：

（1）滑坡体是不可压缩的介质，不考虑滑坡体的局部挤压变

形；

（2）块问只传递推力不传递拉力；

（3）块问作用力（即推力）以集中力表示，其方向平行于前一

块滑动面；

（4）垂直于主滑动方向取1dl宽的土条作为计算单元，忽略土

条两侧的摩阻力；

（5）滑坡体的每一计算块体的滑动面为平面，并沿滑动面整

体滑动。

根据滑动面的变坡点和抗剪强度指标变化点，将滑坡体分成

若干条块，如图9—4所示，从上到下逐块计算其剩余下滑力，最后

一块的剩余下滑力即为滑坡推力。

如果滑动面为单一平面

（如图9—5所示）时，滑坡推力

为：

式中：

E--滑坡体下滑力

（kN）；

W--滑坡体总重（LN）；

α--滑动面与水平面间的倾角；

L--滑动面长度（m）；

C--滑动面土的粘聚力（kPa）；

ψ——滑动面土的内摩擦角；

K——安全系数。

如果滑动面为折面（如图

9-4所示），根据第i条块的受

力情况（如图9—6所示），其剩

余下滑力为：

式中：

Ei——第i条块的剩余下滑力（kN）；

Ti——第i条块自重Fl的切向分力（KN），

Ni——第i条块自重Wi的法向分力（kN），

αi——第i条块所在滑动面的倾角；

ψ——第i条块滑动面土的内摩擦角；

ci——第i条块滑动面土的粘聚力（kPa）；Li——第i条块滑动面的长度（m）。

上式亦可表示为：

式中，ψ称为传递系数，即上一条块的剩余下滑力Ei-1，通过该系数转换变

成下一条块剩余下滑力Ei的一部分。

对于第一条块，其剩余下滑力El的计算与单一滑动面的相

同，即：

如果是圆弧滑动面，其滑坡推力可采用条分法进行计算。

当Ei为正值时，说明滑坡体有下滑推力，是不稳定的，应传给

下—条块；Ei为负值肘，表示第i条块以上滑坡体处于稳定状态，

Ei不能传递；Ei为零时，第i条块以上滑坡体也是稳定的。

在滑坡推力计算中，关于安全系数K的使用目前认识上尚不一致，有的建议采用

来计算推力；而有的则

采用扩大自重下滑力，即采用

来计算推力。

式（9-5）至式

（9-8）是后者来计算滑坡推力的，

用式（9-6）或式（9-7）计算推力时应注意：

（1）计算所得的Ei

为负值时，说明以上各条块在满足安全情况下已能自身稳定。

根据

假定，负值Ei（即拉力）不再往下传递，因此，下一条块计算时按上

一条块的推力等于零考虑。

（2）计算断面中有反坡时，由于滑动面

倾角为负值，因而分块

也为负值，即它已不是下滑力，而是

抗滑力了。

在计算推力时，

项就不应乘安全系数K。

（3）计

算断面有反坡时，除按实有滑动面计算推力外，尚应考虑沿新的滑

动面滑动的可能性，如图9-7所示的虚线滑动面ABDEF或

ABCEF。

应该指出，剩余下滑力

法只考虑了力的平衡，而没

有考虑力矩平衡的问题。

虽

有缺陷，但因计算简便，工程

上应用较广。

五、附加力的计算

在计算滑坡推力的同时，还需考虑附加力的影响。

应考虑的附加力有（如图9-8所示）：

1．滑坡体上有外荷载Q时，将Q加在相应的滑块自重W之

中。

2．滑坡体有水、且与滑动面水连通时，应考虑动水压力D，其

作用点位于饱水面积的形心处，方向与水力坡度平行，大小为：

式中：

γW——水的容重（kN／n3）；

Ω——滑坡体条块饱水面积（m2）；

I--水力坡降。

另外还应考虑浮力户，其方向垂直于滑动面，大小为：

式中：

n——滑坡体土的孔隙度。

3．当滑动面水有承压水头H0时，应考虑浮力Pf，其方向垂直于滑动面，大小为：

4．滑坡体内有贯通至滑动面的裂隙，滑动时裂隙充水，则应考

虑裂隙水对滑坡体的静水压力J，作用于裂隙底以上hi/3高度处，

水平指向下滑方向，大小为：

式中：

hi——裂隙水深度（m）。

5．在地震烈度≥7度的地区，应考虑地震力Ph的作用，Ph作

用于滑坡体条块重心处，水平指向下滑方向，大小按式（2-60）计

算。

为便于比较、应用，将各附加力汇总于表9-1中。

第三节抗滑挡土墙设计

重力式抗滑挡土墙可采用浆砌片（块）石、混疑土预制块，也

可采用混凝土和钢筋混凝土直接浇筑。

抗滑挡土墙设计主要包括

以下内容：

（1）断面形式的选择；

（2）挡土墙平面位置的布设；

（3）设计推力的确定；

（4）合理墙高的确定；（5）墙基埋深的确定；

（6）稳定性和强度的验算。

一，抗滑挡土墙的结构特征与断面形式

抗滑挡土墙承受的是滑坡推力，不同于普通重力式挡土墙。

由

于滑坡推力大，合力作用点高，因此抗滑挡土墙具有墙面坡度缓、

外形矮胖的特点，这有利于挡土墙自身的稳定。

抗滑挡土墙墙面坡

度常采用1：

0．3-1：

O．5的坡幸，有时甚至缓至1：

O．75-1：

1。

基底常做成反坡或锯齿形，为了增加抗滑挡土墙的稳定性和减少

墙体圬工，可在墙后设置1-2m宽的衡重台或卸荷平台。

图9-9是

抗滑挡土墙常用的几种断面形式。

抗滑挡土墙主要是用来稳定滑坡的，因滑坡形式的多种多样，

导致了抗滑挡土墙结构断面形式的不同。

故不能像普通挡土墙那

样可以采用标准断面，而是需视滑坡的具体情况，进行个别设计。

二、抗滑挡土墙的平面布置

抗滑挡土墙的平面布置应根据滑坡范围、滑坡推力大小、滑动面位置和形状、以及基础地质条件等因素确定。

对于中小型滑坡，

一般将抗滑挡土墙布设在滑坡的前缘；当滑坡中、下部有稳定岩层

锁口时，可将抗滑挡土墙设在锁口处，如图9，10所示，锁口以下部

分可另作处理。

当滑动面出口在路基附近，滑坡前缘距路线有一定

距离时，应尽可能将抗滑挡土墙靠近路线，墙后余地填土加载，以

增强抗滑力，减少下滑力。

当滑动面出口在路堑边坡上时，可按滑

床地基情况决定布设抗滑挡土墙的位置，若滑床为完整岩层可采

用上挡下护的办法；若滑床为不宜设置基础的破碎岩层时，可将基

础置于坡脚以下的稳定地层内。

对于多级滑坡或滑坡推力较大时，

可以分级支挡，如图9-11所示。

三、设计推力的确定

抗滑挡土墙上所受的是滑坡推

力，一般按剩余下滑力求得，其方向

与紧挨墙背的一段较长滑动面平行。

当滑坡推力小于主动土压力时，应把

主动土压力作为设计推力控制设计，

但当滑坡推力的合力作用点位置较

主动土压力的作用点高时，挡土墙的

抗倾覆稳定性取其力矩较大者进行验算。

因此，抗滑挡土墙设计既要满足抗滑挡土墙的要求，又要满

足普通挡土墙的要求。

四、合理墙高的确定

抗滑挡土墙的高度如果不合理的话，尽管它使滑坡体原来的出口受阻，但滑坡体可能沿

新的滑动面发生越过抗滑

挡土墙的滑动。

因此，抗滑

挡土墙的合理墙高应保证

滑坡体不发生越过墙顶的

滑动。

合理墙高可采用试算的方法确定（如图9-12所示），先假定一适当的墙高，过墙顶A点

作与水平线成（450—F／2）夹角的直线，交滑动面于a点，以Sa、aA

为最后滑动面，计算滑坡体的剩余下滑力。

然后，再自。

点向两侧

每隔50作出Ab、Ac、…和Ab，、Ac，、…等虚拟滑动面进行计算，直

至出现剩余下滑力的负值低峰为止。

若计算结果剩余下滑力为正

值时，则说明墙高不足，应予增高；当剩余下滑力为过大的负值时，

则说明墙身过高，应予降低。

如此反复调整墙高，经几次试算直至剩余下滑力为不大的负

值时，即可认为是安全、经济、合理的挡土墙高度。

五、基础埋置深度的确定

基础埋置深度应通过计算予以确定。

一般情况下，抗滑挡土墙

的基础埋人完整稳定的岩层中不小于O．5m，或者埋人稳定坚实的

土层中不小于2m，并置于可能向下发展的滑动面以下，即应考虑

设置抗滑挡土墙后由于滑坡体受阻，滑动面可能向下伸延。

当基础

埋置深度较大，墙前有形成被动土压力条件时（埋人密实土层3m、

中密土层4m以上），可酌情考虑被动土压力的作用，其值可按第二

章的规定确定。

六、抗滑挡土墙的验算

抗滑挡土墙的稳定性验算与普通重力式挡土墙的稳定性验算相同，仅由设计推力替代主动土压力。

验算内容包括

（1）抗滑稳定性验算；

（2）抗倾覆稳定性验算；

（3）基底应力及合力偏心距验算；

（4）墙身截面强度验算。

由于滑坡推力远较主动土压力大，抗滑挡土墙往往受抗滑稳

定性控制，并应加强挡土墙上部各截面强度的验算。

抗滑挡土墙设计时，还应注意：

1）若在墙后有两层以上滑动面存在时，剧应视其活动情况，

将沿各层滑动面的滑坡推力绘制出综合推力图形（取各图形之包

络线）进行各项验算，特别应注意上面几层滑动面处挡土墙截面

的验算。

2）如原建挡土墙不足以稳定滑坡或已被滑坡破坏面需要加

固时，可经过验算另加部分圬工，使新旧墙成一整体共同抗滑。

加

固墙的设计计算与新墙基本相同，但应特别注意新旧墙的衔接与

截面验算，必要时可另加钢筋及其他材料，以保证新旧墙联成整体

共同发挥作用。

3）原滑坡的滑动面受挡土墙的阻止后，应防止滑动面向下延

伸，致使挡土墙结构失效，必要时，应对墙基以下可能产生的新滑

动面进行稳定性验算。