豪迈家具厂房D高支模编制重新编制的.docx
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豪迈家具厂房D高支模编制重新编制的
豪迈家具工业厂区厂房D项目工程
高支模门式脚手架支撑方案
第一节、工程概况
豪迈家具工业厂区厂房D项目工程地下1层，其中1～4层为裙楼，5～15层为塔楼，5层为转换层，5层以上为塔楼，共15层，屋面标高59.10m，建筑物总高度67m。
由单个塔楼组成，总建筑面积：
21330.37m2。
各结构层层高分别为：
负一层5.05m；首层为6.0m;二至四层分别为4.5m，塔楼以上均为3.6m。
其中负一层～四层高均超过了4.5m，应按高支模的有关规定组织施工。
为充分利用我司现有的周转材料，本工程主要选用木模板和门式钢管脚手架支撑体系。
结构模板选用18厚胶合板，80*80、50*100松木枋制作，Φ48*3.5钢管作为纵梁。
混凝土墙模板对拉螺栓选用M14。
支撑选用MF1219系列门架式脚手架作为支撑，MF1209系列梯架作用调节架。
砼的浇筑全部选用砼地泵或砼泵车输送，出料口选用导管。
第二节、计算依据与说明
一、计算依据
1、《豪迈家具工业厂区厂房D项目工程结施图》。
2、混凝土搅拌站提供的《混凝土配合比设计试验报告》。
3、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-1999
4、《建筑施工计算手册》
5、《建筑施工手册》（第四版）
6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
7、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000
8、《建筑安装工程安全技术规程》
9、品茗脚手架智能计算软件
二、计算说明
为保证模板工程施工质量与安全，特选取以下典型构件及典型构件进行计算：
1、一层5.05米高160mm厚钢筋混凝土板（板块：
3.72m×2.65m）；
2、地下室剪力墙Q1:
（厚0.4m×高4.5m×长4.7m）；
3、二层6米高300*1000mm框架梁（梁长:
9.1m）；
4、二层6米高100mm厚钢筋混凝土板（板块:
3.73m×3.23m）。
第三节、各部位模板支撑设计计算
1、一层160mm厚板模板（门架）计算书
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
B1，标高-0.05m
新浇混凝土楼板板厚（mm）
160
新浇混凝土楼板边长L（m）
3.72
新浇混凝土楼板边宽B（m）
2.65
二、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算模板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）
2.5
当计算模板和小梁时的集中荷载（kN）
2.5
当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）
1
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
三、模板体系设计
模板支架高度（m）
5.05
门架间距la（mm）
900
门架跨距lb（mm）
1800
门架布置在混凝土板域中的位置
自定义
门架距混凝土板短边的距离（mm）
210
门架距混凝土板长边的距离（mm）
425
门架布置方向
平行楼板长边
小梁间距（mm）
400
小梁距混凝土板短边的距离（mm）
60
小梁两端支撑形式
铰支
主梁两端支撑形式
铰支
小梁两端各悬挑长度（mm）
425，425
设计简图如下：
模板设计剖面图（楼板长向）
模板设计剖面图（楼板宽向）
四、面板验算
模板类型
复合木纤维板
模板厚度（mm）
18
模板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
模板弹性模量E（N/mm2）
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（1.1+24）×0.16）+1.4×2.5，1.35×（0.1+（1.1+24）×0.16）+1.4×0.7×2.5]×1＝7.6kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1＝0.11kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]＝max[7.6×0.42/8,0.11×0.42/8+3.15×0.4/4]=0.32kN·m
σ＝Mmax/W＝0.32×106/54000＝5.87N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.1+（1.1+24）×0.16）×1＝4.12kN/m
ν＝5ql4/（384EI）＝5×4.12×4004/（384×10000×486000）＝0.28mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
80×80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
85.33
小梁截面惯性矩I（cm4）
341.33
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.3+（1.1+24）×0.16）+1.4×2.5，1.35×（0.3+（1.1+24）×0.16）+1.4×0.7×2.5]×0.4＝3.12kN/m
1、强度验算
小梁弯矩图（kN·m）
M1＝0.74kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.3×0.4＝0.13kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
小梁弯矩图（kN·m）
M2＝0.79kN·m
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.74，0.79]＝0.79kN·m
σ＝Mmax/W＝0.79×106/85330＝9.29N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
小梁剪力图（kN）
V1＝2.81kN
小梁剪力图（kN）
V2＝3.22kN
Vmax＝max[V1，V2]＝max[2.81，3.22]＝3.22kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×3.22×1000/（2×80×80）＝0.75N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.3+（24+1.1）×0.16）×0.4＝1.73kN/m
小梁变形图（mm）
νmax＝2.22mm≤[ν]＝l/400＝1800/400＝4.5mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3.5
可调托座内主梁根数
2
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
12.19
主梁截面抵抗矩W（cm3）
5.08
1、主梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.5+（1.1+24）×0.16）+1.4×1.5，1.35×（0.5+（1.1+24）×0.16）+1.4×0.7×1.5]×0.4＝2.72kN/m
q1静＝0.9×1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0.9×1.35×（0.5+（1.1+24）×0.16）×0.4＝2.19kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×1.5×0.4＝0.53kN/m
q2＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.5+（1.1+24）×0.16）×0.4＝1.81kN/m
承载能力极限状态:
按四跨连续梁，R'max＝（1.143q1静+1.223q1活）L＝1.143×2.19×0.4+1.223×0.53×0.4＝1.26kN
按悬臂梁，R1＝2.72×0.42＝1.16kN
R＝max[R'max，R1]＝1.26kN
正常使用极限状态:
按四跨连续梁，R'max＝1.143q2L＝1.143×1.81×0.4＝0.83kN
按悬臂梁，R1＝1.81×0.42＝0.77kN
R＝max[R'max，R1]＝0.83kN
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·m）
Mmax＝0.19kN·m
σ＝Mmax/W＝0.19×106/5080＝36.49N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝1kN
τmax＝2Vmax/A=2×1×1000/489＝4.1N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.34mm≤[ν]＝1mm
满足要求！
1
门架代号
M1219
门架宽b（mm）
1200
门架高h0（mm）
1900
门架立柱钢管类型
Ф48×3.5
扫地杆钢管类型
Ф48×3.5
可调底座调节螺栓伸出长度（mm）
100
垂直门架的水平加固杆的底层步距（m）
2
门架（榀）重量Gmf（kN）
0.1
门架（榀）数量nm
1
交叉支撑（副）重量Gjk（kN）
0.1
交叉支撑（副）数量nj
1
水平架（榀）重量Gsk（kN）
0.1
水平架（榀）数量ns
2
脚手板（块）重量Gbk（kN）
0.1
脚手板（块）数量nb
2
连接棒（个）重量Glk（kN）
0.1
连接棒（个）数量nl
2
锁臂（副）重量Gsk（kN）
0.1
锁臂（副）数量ns
2
直角扣件重量Gzk（kN）
0.1
直角扣件数量nz
2
旋转扣件重量Gxk（kN）
0.1
旋转扣件数量nx
1
附件重量Gfk（kN）
0.2
水平加固杆钢管类型
Ф48×3
水平加固杆设置
3步2设
剪刀撑钢管类型
Ф48×3
剪刀撑设置
3步2跨
水平架设置
3步2设
脚手板设置
3步2设
交叉支撑钢管类型
Ф48×3
交叉支撑长度（m）
1.52
q1=Gmk+Gjknj+Gskns×2/3+Gbknb×2/3+Gjknj+Gskns=0.1+0.1×1+0.1×2×2/3+0.1×2×2/3+0.1×2+0.1×2=0.87kN
q2=Ggk（b+la）×3/2=0.04×（1.2+0.9）×3/2=0.14kN
q3=Gzknz+Gxknx=0.1×2+0.1×1=0.3kN
q4=2×Ggk×2×lb/cos（arctan（（3×h0）/（2×lb）））=2×0.04×2×1.8/cos（arctan（（3×1.9）/（2×1.8）））=0.61kN
q5=Ggk×（b+la+lb）=0.05×（1.2+0.9+1.8）=0.2kN
NGk=（q1+q2+q3+q4+q5+Gfk）/h0=（0.87+0.14+0.3+0.61+0.2+0.2）/1.9=1.22kN/m
∑NGik=（（G2k+G3k）×h+G1k）×（（la+b）×lb）=（（24+1.1）×0.16+0.75）×（（0.9+1.2）×1.8）=18.02kN
NQ1k=Q1k×（（la+b）×lb）=1×（（0.9+1.2）×1.8）=3.78kN
N1=0.9×[1.2×（Ngk×H+∑NGik）+1.4×NQ1k]=0.9×[1.2×（1.22×5.05+18.02）+1.4×3.78]=30.86kN
N2=0.9×[1.2×（Ngk×H+∑NGik）+0.9×1.4×（NQ1k+2×（Qk×22）/（10b））]=0.9×[1.2×（1.22×5.05+18.02）+0.9×1.4×（3.78+2×0.11×22/（1.2×10））]=30.46kN
N3=0.9×[1.35×（Ngk×H+∑NGik）+1.4×（0.7×NQ1k+0.6×2×（Qk×22）/（10b））]=0.9×[1.35×（1.22×5.05+18.02）+1.4×（0.7×3.78+0.6×2×0.11×22/（1.2×10））]=32.74kN
λ=k0h0/i=1.13×1900/15.8=135.89，查表得，φ＝0.42
σ＝Nw/（ΦA）＝32742.9/（0.42×489×2）＝80.29N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝32.74/2=16.37kN≤[N]＝30kN
满足要求！
2、地下室剪力墙Q1模板计算书
一、工程属性
新浇混凝土墙名称
地下室剪力墙Q1
新浇混凝土墙墙厚（mm）
400
混凝土墙的计算高度（mm）
4500
混凝土墙的计算长度（mm）
4700
二、荷载组合
混凝土重力密度γc（kN/m3）
24
新浇混凝土初凝时间t0（h）
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1.15
混凝土浇筑速度V（m/h）
2.5
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）
3
倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k（kN/m2）
2
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3]＝min[38.4，72]＝38.4kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4kN/m2
三、面板布置
小梁布置方式
竖直
左部模板悬臂长（mm）
125
小梁间距（mm）
250
小梁一端悬臂长（mm）
250
主梁间距（mm）
460
主梁一端悬臂长（mm）
200
对拉螺栓横向间距（mm）
500
对拉螺栓竖向间距（mm）
460
模板设计立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
18
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.46m，W＝bh2/6＝460×182/6＝24840mm3，I＝bh3/12＝460×183/12＝223560mm4
1、强度验算
q＝bS承＝0.46×48.42＝22.27kN/m
面板弯矩图（kN·m）
Mmax＝0.17kN·m
σ＝Mmax/W＝0.17×106/24840＝7N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝bS正＝0.46×38.4=17.66kN/m
面板变形图（mm）
ν＝0.4mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
矩形木楞
小梁材料规格（mm）
50×100
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
83.33
小梁截面惯性矩I（cm4）
416.67
1、强度验算
q＝bS承＝0.25×48.42＝12.1kN/m
小梁弯矩图（kN·m）
小梁剪力图（kN）
Mmax＝0.38kN·m
σ＝Mmax/W＝0.38×106/83330＝4.54N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝bS正＝0.25×38.4=9.6kN/m
小梁变形图（mm）
ν＝0.23mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm
满足要求！
3、支座反力计算
R1=6.06kN，R2=...R18=6.06kN，R19=4.84kN
六、主梁验算
主梁类型
双钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面抵抗矩W（cm3）
8.98
主梁截面惯性矩I（cm4）
21.56
1、强度验算
主梁弯矩图（kN·m）
Mmax＝0.66kN·m
σ＝Mmax/W＝0.66×106/8980＝73.27N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
主梁变形图（mm）
ν＝0.16mm≤[ν]＝l/400＝460/400＝1.15mm
满足要求！
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型
M14
轴向拉力设计值Ntb（kN）
17.8
对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+200]＝500mm
对拉螺栓竖向验算间距n＝max[460，460/2+250]＝480mm
N＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.48×48.42＝11.04kN≤Ntb＝17.8kN
满足要求！
3、二层6米高梁模板（门架）计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL3
新浇混凝土梁计算跨度（m）
9.1
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
300×1000
新浇混凝土结构层高（m）
6
梁侧楼板厚度（mm）
100
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
当计算支架立柱及其他支承结构构件时
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，门架垂直梁轴线
门架跨距lb（mm）
900
梁两侧立柱间距lc（mm）
1400
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
700
混凝土梁距梁底小梁中的位置
居中
梁底门架第一根立柱距梁中心线距离（mm）
600
梁底支撑小梁间距（mm）
300
梁底支撑主梁一端悬挑长度（mm）
80
设计简图如下：
模板设计立面图1
模板设计立面图2
模板设计平面图
四、面板验算
模板类型
复合木纤维板
模板厚度（mm）
18
模板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
模板弹性模量E（N/mm2）
10000
W＝bh2/6=300×18×18/6＝16200mm3，I＝bh3/12=300×18×18×18/12＝145800mm4
按四等跨连续梁计算，简图如下：
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×1）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×1）+1.4×0.7×2]×0.3＝9.86kN/m
q1静＝0.9×1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×1]×0.3＝9.33kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2×0.3＝0.53kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×1]×0.3＝7.68kN/m
1、抗弯验算
σ＝Mmax/W＝max[0.077×9.33×0.32+0.1×0.53×0.32，-0.107×9.33×0.32+0.121×0.53×0.32，-0.071×9.33×0.32-0.107×0.53×0.32]×106/16200＝5.19N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2l4/（100EI）＝0.632×7.68×3004/（100×10000×145800）＝0.27mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
Rmax＝1.143q1静l+1.223q1活l＝1.143×9.33×0.3+1.223×0.53×0.3＝3.39kN
标准值（正常使用极限状态）
R'max＝1.143q2l＝1.143×7.68×0.3＝2.63kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
50×100
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
83.33
小梁截面惯性矩I（cm4）
416.67
计算简图如下：
承载能力极限状态
q1=0.9×1.2×（G1k2-G1k1）×l=0.9×1.2×（0.3-0.1）×0.3=0.06kN/m
q2=Rmax/L=3.39/0.3=11.31kN/m
F1=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.1）×0.1）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.1）×0.1）+1.4×0.7×2]×0.3×（0.7-0.3/2）/2+0.9×1.2×0.5×0.3×（1-0.1）=0.59kN/m
F2=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.1）×0.1）+1.4×2，1.3
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