装修脚手架撘拆施工方案.docx
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装修脚手架撘拆施工方案
一、适用范围
本施工方案适用于晋江智能园110kV变电站新建工程的装修脚手架搭拆工程施工。
二、编写依据
序号
引用标准
1
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；
2
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
3
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016
4
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）
5
《建筑地基基础工程设计规范》（GB50202-2018）
6
《密目式安全立网》（GB16909-1997）
7
《钢结构设计规范》（GB50017-2017）
8
《110kV～1000kV变电（换流）站土建工程施工质量验收及评定规程》Q/GDW1183-2012
9
《输变电工程建设标准强制性条文实施管理规程》Q/GDW10248-2016
10
《国家电网公司输变电工程质量通病防治工作要求及技术措施》
11
《国家电网公司输变电工程标准工艺
（一）：
施工工艺示范手册》
12
《国家电网公司输变电工程标准工艺（三）：
工艺标准库》
13
工程设计图纸、施工组织设计等技术文件
三、工程概况及脚手架搭设顺序
3.1脚手架搭设施工流程
场地平整、夯实→混凝土基础浇捣、材料配备→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
四、工艺流程说明及主要质量控制要点
4.1作业准备
4.1.1、人员配备
表4-1人员配备表
工种
人数
任务
架子工
3
负责架子搭设及拆除
测量放线工
1
负责脚手架垂直度控制
4.1.2、主要工器具及仪器准备
表4-2主要工器具及仪器仪表配置表
名称
数量
备注
架子扳手
3把
架子工搭设和拆除架子用
力矩扳手
1把
检查架子扣件拧紧力度是否达到要求
倒链
1把
调整架子水平弯曲度
4.1.3、材料准备
4.1.3.1板底采用60mm×80mm方木支撑。
承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管。
4.1.3.2脚手板
脚手板采竹笆片，在操作层四周应设置防护栏杆。
脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕2~3圈固定。
脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm。
避免出现探头及空挡现象。
4.1.3.3扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合《钢管脚手架》GB15831-1995规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。
扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力距达60N.M时扣件不得破坏。
4.1.3.4脚手架外侧用有安全鉴定证和检验合格证的不小于2000目/100cm2的绿色密目阻燃安全网围护，用风绳绑扎在模杆外立杆里侧。
作业层外围设防护栏杆。
4.1.4技术培训及技术交底
施工组班要进行系统全面的施工技术培训及技术交底，使施工人员掌握熟悉脚手架搭设标准、相关的技术要求、要领。
组织施工人员熟悉施工图纸，明确施工方法，掌握施工工艺，熟悉机具的使用。
4.2作业方法
4.2.1脚手架作业方法
4.2.1.1首先进行搭设场地的平整、夯实工作，从建筑物主体向外围按照3－5‰找坡。
回填土夯实后，上面沿建筑物周围通长浇捣10cm厚C15混凝土，上放置立杆，脚手架立杆放置在垫木上，之后按设计的立杆间距进行放线定位。
4.2.1.2搭设尺寸为：
立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，大横杆的步距为1.80米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；
4.2.1.3立杆：
脚手架采用双排双立杆，立杆顶端高出结构檐口上皮1.2米，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与横杆采用直角扣件连接。
接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50㎝；各接头中心距主节点的距离不大于60㎝。
4.2.1.4大横杆：
大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6米，同一步大横杆四周要交圈。
大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。
相邻接头水平距离不小于50㎝，各接头距立杆的距离不大于50㎝。
4.2.1.5小横杆：
每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15㎝。
小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设1－2根小横杆，其最大间距不大于75㎝。
小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10㎝；伸出里排大横杆距结构外边缘15㎝，且长度不大于44㎝。
上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立柱处相向布置。
4.2.1.6纵、横向扫地杆：
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20㎝处的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。
4.2.1.7剪刀撑：
本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。
剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45－60度之间。
斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。
剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2－4个扣结点。
所有固定点距主节点距离不大于15㎝。
最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30㎝内。
剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100㎝，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10㎝。
4.2.1.8脚手板：
脚手板采用竹笆片，规格为1200mm*1000mm，。
在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层，设置安全网防护。
脚手板设置在纵向水平杆上，纵向水平杆应用直角扣件固定在横向水平杆上，纵向水平杆之间等间距设置，间距不宜＞25cm，并在四角处用直径1.2㎜的镀锌铁丝箍绕2－3圈固定。
当脚手板长度小于2米时，可采用两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15㎝。
靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15㎝。
拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空档现象。
4.2.1.9连墙件：
连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.6米，水平间距为4.5米。
连墙杆用φ48×3.5的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。
在结构每一外框架处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。
在顶板上两框架柱间中点处，距结构外皮1.5米处预埋HRB335钢筋，用φ48×3.5的钢管与脚手架可靠拉结。
在脚手架的转角处，于框架柱上双向设置上述箍柱式拉杆。
在建筑物的首层设置两道连墙杆。
连墙杆横竖向顺序排列、均匀布置,与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30㎝）。
连墙杆伸出扣件的距离应大于10㎝。
底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。
4.2.1.10防护设施：
脚手架要满挂全封闭式密目安全网。
密目网用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。
作业层网应高于平台1.2米。
作业层脚手架立杆于0.6米及1.2米处设有两道防护栏杆，底部侧面设18㎝高的挡脚板。
4.2.1.11脚手架出入口及安全通道的构造：
门洞采用上升斜杆平行弦杆桁架结构型式。
斜杆与地面的夹角应在45-60度之间，门洞桁架下的两侧设副立杆副立杆高度高于门洞口1-2步，立柱用短管斜撑相互联系。
紧连门洞口设置安全通道，通道对地高度不得小于2.4m，安全通道顶棚设置两层、间距60cm，上铺50㎜厚的双层脚手板，上层四周应设置0.9m高围栏、竹笆或木工板围档。
4.2.1.12楼梯间防护措施
楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2米高和一道0.6米高的护身栏，侧边底部设18㎝高的挡脚板。
4.2.1.13人行、材料运输斜道
脚手架采用之字型斜道。
斜道拐弯处设置的平台，其宽度不得＜斜道宽度。
斜道的脚手板上按每隔25—30cm设置一根厚度为2—3cm的防滑木条，斜道两侧及平台外围栏杆高度不得＜1.2m，且在0.6m高度增设一道防护栏杆，侧边底部设18㎝高的挡脚板。
4.2.1.14接地及其他
钢管脚手架脚手架上必须安装避雷装置，要有单独的接地装置，在建筑物四角的外脚手架立杆通过φ16圆钢，与建筑物的地下接地网焊接连通。
外脚手架四角最上层的连墙杆也通过钢筋与防雷接地网焊接连通。
其接地电阻不大于4欧姆，接地电阻不得大于10欧姆。
钢管脚手架的立杆、大横杆、剪刀撑的搭接长度均不得小于400mm，且不得少于2个扣件，立杆和大横杆的搭接点必须错开。
所有钢管全部重新涂防锈漆。
底部架杆及剪刀撑、层标、人行斜道防护栏杆全部加涂刷黄/黑相间色。
（除层标刷成45度斜度，20*20公分外），其他一律按40*40公分涂刷。
五、脚手架材料要求
5.1脚手架杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GBT700中Q235-A钢的规定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为4-6米，小横杆、拉结杆2.1-2.3米，使用的钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，不合格的钢管决不允许使用。
5.2扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合《钢管脚手架》GB15831-1995规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。
扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力距达60N.M时扣件不得破坏。
5.3脚手板采用竹笆片，规格为1200mm*1000mm，凡是腐朽、散边或破损严重的不得使用。
5.4脚手架外侧用有安全鉴定证和检验合格证的不小于2000目/100cm2的绿色密目阻燃安全网围护。
六、计算参数
6.1脚手架参数
双排脚手架搭设高度为5.0米，立杆采用单立管；
搭设尺寸为：
立杆的纵距为1.0米，立杆的横距为1.50米，大小横杆的步距为1.0米；
内排架距离墙长度为0.30米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；
脚手架沿墙纵向长度为8米；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
6.2活荷载参数
施工均布活荷载标准值:
3.000kN/m2；脚手架用途:
结构脚手架；
同时施工层数:
2层；
6.3风荷载参数
本工程地处福建省福州市，基本风压为0.70kN/m2；
风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；
脚手架计算中考虑风荷载作用；
6.4静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）:
0.1248；
脚手板自重标准值（kN/m2）:
0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:
0.110；
安全设施与安全网（kN/m2）:
0.005；脚手板铺设层数:
4；
脚手板类别:
竹串片脚手板；栏杆挡板类别:
栏杆、冲压钢脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）:
0.038；
6.5地基参数
地基土类型:
碎石土；地基承载力标准值（kN/m2）:
500.00；
立杆基础底面面积（m2）:
0.09；地面广截力调整系数:
0.40。
七、脚手架计算
7.1大横杆的计算:
7.1.1均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:
P1=0.038kN/m；
脚手板的自重标准值:
P2=0.350×1.050/（2+1）=0.123kN/m；
活荷载标准值:
Q=3.000×1.050/（2+1）=1.050kN/m；
静荷载的设计值:
q1=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193kN/m；
活荷载的设计值:
q2=1.4×1.050=1.470kN/m；
图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）
7.1.2强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.193×1.5002+0.10×1.470×1.5002=0.366kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为M2max=-0.10×0.193×1.5002-0.117×1.470×1.5002=-0.430kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max（0.366×106,0.430×106）/5080.0=84.646N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为σ=84.646N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！
7.1.3挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
其中：
静荷载标准值:
q1=P1+P2=0.038+0.123=0.161kN/m；
活荷载标准值:
q2=Q=1.050kN/m；
最大挠度计算值为：
V=0.677×0.161×1500.04/（100×2.06×105×121900.0）+0.990×1.050×1500.04/（100×2.06×105×121900.0）=2.315mm；
大横杆的最大挠度2.315mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm与10mm，满足要求！
7.2小横杆的计算:
7.2.1荷载值计算
大横杆的自重标准值：
p1=0.038×1.500=0.058kN；
脚手板的自重标准值：
P2=0.350×1.050×1.500/（2+1）=0.184kN；
活荷载标准值：
Q=3.000×1.050×1.500/（2+1）=1.575kN；
集中荷载的设计值:
P=1.2×（0.058+0.184）+1.4×1.575=2.495kN；
7.2.2强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=1.2×0.038×1.0502/8=0.006kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=2.495×1.050/3=0.873kN.m；
最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.879kN.m；
最大应力计算值σ=M/W=0.879×106/5080.000=173.124N/mm2；
小横杆的最大应力计算值σ=173.124N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足7.2.3挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=5×0.038×1050.04/（384×2.060×105×121900.000）=0.024mm；
大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.184+1.575=1.816kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
Vpmax=1816.350×1050.0×（3×1050.02-4×1050.02/9）/（72×2.060×105
×121900.0）=2.972mm；
最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.972=2.996mm；
小横杆的最大挠度和2.996mm小于小横杆的最大容许挠度1050.000/150=7.000与10mm,满足要求！
7.3扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值:
P1=0.038×1.500×2/2=0.058kN；
小横杆的自重标准值:
P2=0.038×1.050=0.040kN；
脚手板的自重标准值:
P3=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN；
活荷载标准值:
Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN；
荷载的设计值:
R=1.2×（0.040+0.276）+1.4×2.363=3.687kN；
R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
7.4脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1248
NG1=[0.1248+（1.50×2/2+1.50×2）×0.038/1.80]×24.00=5.299；
（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；采用竹串片脚手板，标准值为0.35
NG2=0.350×4×1.500×（1.050+0.3）/2=1.418kN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11
NG3=0.110×4×1.500/2=0.330kN；
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005
NG4=0.005×1.500×24.000=0.180kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.227kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ=3.000×1.050×1.500×2/2=4.725kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Wo=0.700kN/m2；
Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Uz=0.840；
Us--风荷载体型系数：
取值为0.649；
经计算得到，风荷载标准值
Wk=0.7×0.700×0.840×0.649=0.267kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.227+1.4×4.725=15.287kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×7.227+0.85×1.4×4.725=14.295kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为
Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.267×1.500×
1.8002/10=0.154kN.m；
7.5立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：
N=15.287kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.58cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
k=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
μ=1.500；
计算长度,由公式lo=kμh确定：
l0=3.119m；
长细比Lo/i=197.000；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：
φ=0.186；
立杆净截面面积：
A=4.89cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205.000N/mm2；
σ=15287.000/（0.186×489.000）=168.074N/mm2；
立杆稳定性计算σ=168.074N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：
N=14.295kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.58cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
k=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
μ=1.500；
计算长度,由公式l0=kuh确定：
l0=3.119m；
长细比:
L0/i=197.000；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：
φ=0.186
立杆净截面面积：
A=4.89cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205.000N/mm2；
σ=14294.790/（0.186×489.000）+154491.039/5080.000=187.577N/mm2；
立杆稳定性计算σ=187.577N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！
7.6最大搭设高度的计算:
按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：
NG2K=NG2+NG3+NG4=1.928kN；
活荷载标准值：
NQ=4.725kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：
Gk=0.125kN/m；
Hs=[0.186×4.890×10-4×205.000×103-（1.2×1.928
+1.4×4.725）]/（1.2×0.125）=64.888m；
按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H]=64.888/（1+0.001×64.888）=60.934m；
[H]=60.934和50比较取较小值。
得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：
NG2K=NG2+NG3+NG4=1.928kN；
活荷载标准值：
NQ=4.725kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：
Gk=0.125
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