c区车库模板方案.docx

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c区车库模板方案

1、编制依据：

1.1现代逸城住宅小区C区车库工程施工招标文件济发改投资【2008】113号；

1.2山东海曼建筑设计有限公司提供的现代逸城一期C区车库图纸、图纸会审及设计变更；

1.3国家和地方有关安全生产、劳动及环境保护、消防安全等的法律、法规和安全技术标准、规范和规程规定；

1.4企业的安全管理规章制度，现代逸城住宅小区C区车库施工组织设计；

1.5公司各种管理制度及管理体系文件。

2、工程概况：

2.1单位工程的简要概况：

本工程为济南市现代逸城项目中的一期地下车库，位于济南市解放东路34号，地下一层；层高为3.6m。

本工程结构形式为框架结构，建筑结构的安全等级为二级，抗震设防类别为丙类；抗震设防烈度为度。

本工程拟采用天然地基，基础形式为独立基础。

计划于2009年6月1日开工，2010年12月13日竣工，总工期为18个月。

3、模板选用：

按设计要求基础底板需铺贴卷材防水，故独立基础需采用砖外模，不铺贴卷材防水的柱、梁、板、剪力墙全部采用12mm厚高强覆塑竹胶板。

楼梯模板采用踏步异形12mm厚高强覆塑竹胶板。

4、方案设计及安全验算：

4.1柱模板

柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图

柱截面宽度B（mm）:

600.00；柱截面高度H（mm）:

600.00；柱模板的总计算高度:

H=4.00m；

根据规范，当采用容量小于0.2m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；

计算简图

4.1.1参数信息

4.1.1.1基本参数

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:

1；柱截面宽度B方向竖楞数目:

3；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:

1；柱截面高度H方向竖楞数目:

3；

对拉螺栓直径（mm）:

M12；

4.1.1.2.柱箍信息

柱箍材料:

钢楞；截面类型:

圆钢管48×3.0；

钢楞截面惯性矩I（cm4）:

10.78；钢楞截面抵抗矩W（cm3）:

4.49；

柱箍的间距（mm）:

450；柱箍肢数:

2；

4.1.1.3.竖楞信息

竖楞材料:

木楞；

宽度（mm）:

50.00；高度（mm）:

70.00；

竖楞肢数:

2；

4.1.1.4.面板参数

面板类型:

竹胶合板；面板厚度（mm）:

18.00；

面板弹性模量（N/mm2）:

9500.00；

面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

12.00；

面板抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.50；

4.1.1.5.木方和钢楞

方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

13.00；方木弹性模量E（N/mm2）:

9500.00；

方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:

1.50；

钢楞弹性模量E（N/mm2）:

210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

205.00；

4.1.2柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H--模板计算高度，取4.000m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.000；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为54.861kN/m2、96.000kN/m2，取较小值54.861kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=54.861kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。

4.1.3柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。

本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=275mm，且竖楞数为3，面板为2跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。

面板计算简图

4.1.3.1面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

其中，M--面板计算最大弯距（N.mm）；

l--计算跨度（竖楞间距）:

l=275.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×54.86×0.45×0.90=26.662kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=26.662+1.134=27.796kN/m；

面板的最大弯距：

M=0.125×27.796×275×275=2.10×105N.mm；

面板最大应力按下式计算：

其中，σ--面板承受的应力（N/mm2）；

M--面板计算最大弯距（N.mm）；

W--面板的截面抵抗矩:

b:

面板截面宽度，h:

面板截面厚度；

W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3；

f--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=12.000N/mm2；

面板的最大应力计算值：

σ=M/W=2.10×105/2.43×104=8.651N/mm2；

面板的最大应力计算值σ=8.651N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=12N/mm2，满足要求！

4.1.3.2面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:

其中，∨--面板计算最大剪力（N）；

l--计算跨度（竖楞间距）:

l=275.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×54.86×0.45×0.90=26.662kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=26.662+1.134=27.796kN/m；

面板的最大剪力：

∨=0.625×27.796×275.0=4777.514N；

截面抗剪强度必须满足下式:

其中，τ--面板承受的剪应力（N/mm2）；

∨--面板计算最大剪力（N）：

∨=4777.514N；

b--构件的截面宽度（mm）：

b=450mm；

hn--面板厚度（mm）：

hn=18.0mm；

fv---面板抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=12.000N/mm2；

面板截面受剪应力计算值:

τ=3×4777.514/（2×450×18.0）=0.885N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:

[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=0.885N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

4.1.3.3面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

其中，ω--面板最大挠度（mm）；

q--作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m）：

q=54.86×0.45＝24.69kN/m；

l--计算跨度（竖楞间距）:

l=275.0mm；

E--面板弹性模量（N/mm2）：

E=9500.00N/mm2；

I--面板截面的惯性矩（mm4）；

I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm4；

面板最大容许挠度:

[ω]=275/250=1.1mm；

面板的最大挠度计算值:

ω=0.521×24.69×275.04/（100×9500.0×2.19×105）=0.354mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.354mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=1.1mm,满足要求！

4.1.4竖楞方木的计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.6m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度70mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×70×70/6=40.83cm3；

I=50×70×70×70/12=142.92cm4；

竖楞方木计算简图

4.1.4.1抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式：

其中，M--竖楞计算最大弯距（N.mm）；

l--计算跨度（柱箍间距）:

l=450.0mm；

q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×54.86×0.28×0.90=16.294kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×2.00×0.28×0.90=0.693kN/m；

q=（16.294+0.693）/2=8.493kN/m；

竖楞的最大弯距：

M=0.1×8.493×450.0×450.0=1.72×105N.mm；

其中，σ--竖楞承受的应力（N/mm2）；

M--竖楞计算最大弯距（N.mm）；

W--竖楞的截面抵抗矩（mm3），W=4.08×104；

f--竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；

竖楞的最大应力计算值:

σ=M/W=1.72×105/4.08×104=4.212N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=4.212N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

4.1.4.2抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中，∨--竖楞计算最大剪力（N）；

l--计算跨度（柱箍间距）:

l=450.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×54.86×0.28×0.90=16.294kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×2.00×0.28×0.90=0.693kN/m；

q=（16.294+0.693）/2=8.493kN/m；

竖楞的最大剪力：

∨=0.6×8.493×450.0=2293.207N；

截面抗剪强度必须满足下式:

其中，τ--竖楞截面最大受剪应力（N/mm2）；

∨--竖楞计算最大剪力（N）：

∨=2293.207N；

b--竖楞的截面宽度（mm）：

b=50.0mm；

hn--竖楞的截面高度（mm）：

hn=70.0mm；

fv--竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值:

τ