其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=250×1.5×1.5/6=93.75cm3；
M--面板的最大弯矩（N·mm）；
σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；
[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×2.5×62.5=187.5kN/m；
振捣混凝土荷载设计值:
q2=1.4×2.5×4=14kN/m；
计算跨度:
l=250mm；
面板的最大弯矩：
M=0.1×187.5×2502+0.117×14×2502=1.27×103N·m；
面板的最大支座反力为：
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×187.5×0.25+1.2×14×0.25=55.76kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:
σ=1.27×105/93.75×103=1.35N/mm2；
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=1.35N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.2.2挠度验算
ν=0.677ql4/（100EI）≤l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:
q=187.5N/mm；
l--计算跨度:
l=250mm；
E--面板材质的弹性模量:
E=9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:
I=250×1.5×1.5×1.5/12=70.31cm4；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×187.5×2504/（100×9500×7.031×105）=0.742mm；
面板的最大容许挠度值:
[ν]=l/250=250/250=1.0mm；
面板的最大挠度计算值ν=0.742mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.0mm，满足要求！
2.2.3抗剪计算
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力：
Q=0.6×（187.5+14）×0.25=30.225kN
截面抗剪强度计算值：
T=3×30225/（2×2500×15）=1.209N/mm2
截面抗剪强度设计值：
[T]=1.4N/mm2
抗剪强度验算：
T<[T]，满足要求！
2.3梁侧模板支撑的计算
2.3.1次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的四跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力乘以面板计算宽度得到，计算宽度直接取次楞的中心距离，不考虑次楞的宽度尺寸：
q=62.5×0.25×2.5+14×0.25×2.5=47.813kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=5×10×10/6=83.33cm3；
I=5×10×10×10/12=416.67cm4；
E=9000.00N/mm2；
次楞计算简图（跨距=250mm，均布荷载q=47.813kN/m）
弯矩计算图（单位：
N•mm）
剪力计算图（单位：
N）
剪力计算图（单位：
mm）
经结构力学求解器计算，最大垂直位移为ν=0.315mm。
最大弯矩为M=0.32kN•m；
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ=M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=320156/83330=3.842N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值:
[fm]=13N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值σ=3.842N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[fm]=13N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值:
[ν]=250/400=0.625mm；
次楞的最大挠度计算值ν=0.315mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=0.625mm，满足要求！
2.3.2主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，对拉螺杆按500mm间距布设，主楞到梁底的距离依次为300mm，900mm，1500mm，2100mm；因此次楞对主楞的集中荷载值为：
f=0.25×0.6×62.5=9.375kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=2×4.493=8.99cm3；
I=2×10.783=21.57cm4；
E=206000.00N/mm2；
主楞计算简图（杆长=500mm；集中荷载单位：
N；）
（集中荷载作用位置：
每跨内两个集中荷载距两端为125mm）
主楞弯矩计算图（单位：
N•mm）
主楞剪力计算图（单位：
N）
主楞位移计算图（单位：
N）
经结构力学求解器计算，最大垂直位移为ν=0.385mm。
最大弯矩为M=0.91kN•m；支座最大支撑力为：
11.5+9.4=20.9kN。
（1）主楞抗弯强度验算
σ=M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值:
σ=1054687/8990=117.3N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:
[f]=205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值σ=46.1N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.385mm
主楞的最大容许挠度值:
[ν]=500/400=1.25mm；
主楞的最大挠度计算值ν=0.055mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！
2.3.4对拉螺杆计算
验算公式如下:
N<[N]=f×A
其中N--穿梁螺栓所受的拉力；
A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓型号:
M16；查表得：
穿梁螺栓有效面积:
A=113.1mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=0.6×0.5×62.5=18.75kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:
[N]=170×113.1/1000=19.23kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力N=18.75kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=19.23kN，满足要求！
3.梁底计算
3.1梁底模板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
I=800×15×15×15/12=2.25×105mm4；
W=800×15×15/6=3×104mm3；
计算简图
3.1.1抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ=M/W<[f]
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1=1.2×25×0.8×2.5=60kN/m；
模板结构自重荷载设计值：
q2=1.2×0.30×（0.80+2×2.5）=2.088kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3=1.4×2.0×0.80=2.24kN/m；
最大弯矩计算公式如下:
Mmax=0.1（q1+q2）l2+0.117q3l2=0.1×（60+2.088）×1002+0.117×2.24×1002=0.65×105N·mm；
σ=Mmax/W=0.65×105/3×104=2.17N/mm2；
梁底模面板计算应力σ=2.17N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足工程要求！
3.1.2挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q=q1+q2=60+2.088=62.088kN/m；
l--计算跨度（梁底木方间距）:
l=100.00mm；
E--面板的弹性模量:
E=9500N/mm2；
面板的最大允许挠度值:
[ν]=100/250=0.4mm；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×62.088×1004/（100×9500×2.25×105）=0.02mm；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.02mm小于面板的最大允许挠度值:
[ν]=0.4mm，满足要求！
3.2梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算
（1）钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）：
q1=1.2×[25×0.1×2.5+0.30×（0.80+2×2.5）×0.1]=7.71kN/m
（2）施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：
q2=1.4×2.0×0.1=0.28kN/m；
均布荷载设计值q=7.71+0.28=7.99kN/m；
2.支撑方木验算
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=5×10×10/6=83.33cm3；
I=5×10×10×10/12=4.17×102cm4；
E=9000N/mm2；
计算简图及内力、变形图如下：
计算简图
弯矩图（N•mm）
剪力计算图（N）
位移图
经结构力学求解器计算，最大垂直位移为ν=0.419mm（中部）。
最大弯矩为M=0.96kN•m；最大剪力为3.196kN，单个支座最大支撑力为：
3.196kN。
方木最大正应力计算值：
σ=M/W=0.96×106/8.33×104=11.52N/mm2；
方木最大剪应力计算值：
τ=3V/（2bh0）=3×3.196×1000/（2×50×100）=0.96N/mm2；
方木的最大挠度：
ν=0.419mm；
方木的允许挠度：
[ν]=1.000×1000/250=4.000mm；
方木最大应力计算值11.52N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！
方木受剪应力计算值0.96N/mm2小于方木抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2，满足要求！
方木的最大挠度ν=0.419mm小于方木的最大允许挠度[ν]=4.000mm，满足要求！
3.3木方底部沿梁跨度方向托梁的计算
作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。
托梁采用：
钢管（双钢管）:
Ф48×3；
W=8.98cm3；
I=21.56cm4；
1.梁两侧托梁的强度计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=3.196kN。
梁两侧立杆间距均为500mm。
计算简图（集中荷载作用间距100mm）
弯矩图（N•mm）
剪力计算图（N）
位移计算图
最大弯矩Mmax=0.767kN·m；
最大变形发生在
（1）和（3）中部，经计算数值为νmax=0.298mm；
最大支座力Rmax=14.318kN；
最大应力σ=M/W=0.767×106/（8.98×103）=85.41N/mm2；
托梁的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；
托梁的最大应力计算值85.41N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度νmax=0.298mm小于500/150与3.33mm，满足要求!
4.梁底立杆的计算
4.1立杆稳定性的计算
立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）≤[f]
梁两侧立杆稳定性验算
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力：
N1=14.318kN；
脚手架钢管的自重：
N2=1.2×0.149×17.5=3.129kN；
N=N1+N2=14.318+3.129=17.447kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.59；
A--立杆净截面面积（cm2）：
A=5.06；
W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：
W=4.49；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
l0--计算长度（m）；
根据《扣件式规范》5.4.6，立杆计算长度l0有两个计算公式l0=kμh和l0=kμ（h+2a），
为安全计，取二者间的大值，即:
k--计算长度附加系数，按规范5.4.6取值为：
1.217；
μ--计算长度系数，本满堂支撑架为剪刀撑设置加强型，由《扣件式规范》附录C表C-3查得，μ=1.636；
a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；
得到计算结果:
立杆的计算长度:
l0=kμ（h+2a）=1.217×1.636×（1.2+2×0.2）=3.2m；
l0/i=3200/15.9=201；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.180；
钢管立杆受压应力计算值；σ=17477/（0.18×506）=192N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=192N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
4.2立杆的地基承载力计算
根据规范5.5.1可知，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：
p=N/A≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×kc=120×1=120kPa；
其中，地基承载力标准值：
fgk=120kPa；
脚手架地基承载力调整系数：
kc=1；
立杆基础底面的平均压力：
p=N/A=17.477/1=17.477kPa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：
N=17.477kN；
基础底面面积：
A=1m2。
p=17.477≤fg×0.4=48kPa。
地基承载力满足要求！
5.20m扫描架梁走道板的计算
5.1参数确定
5.1.1模板支架参数
横向间距或排距（m）：
0.7~0.8；纵距（m）：
1.00；
步距（m）：
板底1.20，梁底标高一下板底为1.0；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：
0.20；模板支架搭设高度（m）：
19.85；
采用的钢管（mm）：
Φ48×3.0；
板底支撑连接方式：
方木支撑和钢管支撑，方木支撑（次楞）间距沿走道板纵向间距250mm，钢管（主楞）沿横向700mm~800mm；
立杆承重连接方式：
可调托座；
5.1.2荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）：
0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）：
25.000；施工均布荷载标准值（kN/m2）：
2.500；
5.1.3材料参数
见1.3部分。
5.1.4楼板参数
楼板的计算厚度（mm）:
150.00；
5.2模板面板计算
模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=80×1.52/6=30cm3；
I=80×1.53/12=22.5cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
计算简图
5.2.1荷载计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：
q1=25×0.8×0.15+0.35×0.8=3.28kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：
q2=2.5×0.8=2.0kN/m；
5.2.2强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：
q=1.2×3.28+1.4×2.0=6.736kN/m
最大弯矩M=0.1×6.736×2502=42100N·m；
面板最大应力计算值σ=M/W=42100/30000=1.40N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
面板的最大应力计算值为1.40N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求!
5.2.3挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
其中q=q1=3.28kN/m
面板最大挠度计算值ν=0.677×3.28×2504/（100×9500×22.5×104）=0.041mm；
面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；
面板的最大挠度计算值0.041mm小于面板的最大允许挠度1mm，满足要求!
5.3模板底部木方计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；
I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；
计算简图
5.3.1荷载的计算
钢管的横向间距为0.8m，计算过程中取0.9m计算。
静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：
q1=25×0.25×0.15+0.35×0.25=1.025kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：
q2=3×0.25=0.75kN/m；
5.3.2强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql2
均布荷载：
q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.025+1.4×0.75=2.485kN/m；
最大弯矩：
M=0.1ql2=0.1×2.485×0.92=0.201kN·m；
方木最大应力计算值σ=M/W=0.201×106/83333.33=2.412N/mm2；
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；
方木的最大应力计算值为2.412N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.000N/mm2，满足要求!
5.3.3抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bh<[τ]
其中最大剪力:
V=0.6×2.485×0.9=1.342kN；
方木受剪应力计算值τ=3×1.342×103/（2×50×100）=0.403N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.403N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!
5.3.4挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
均布荷载q=q1=1.025kN/m；
最大挠度计算值ν=0.677×1.025×9004/（100×9000×4166700）=0.121mm；
最大允许挠度[ν]=900/250=3.6mm；
方木的最大挠度计算值0.121mm小于方木的最大允许挠度3.6mm，满足要求!
5.4托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：
钢管（双钢管）:
Ф48×3；
W=8.98cm3；
I=21.56cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.485×0.9/2=1.120kN；
计算简图
弯矩计算图（N•mm）
剪力计算图（N）
位移图
经计算，位移最大处如图所示，最大变形：
νmax=0.677mm；
最大弯矩：
Mmax=0.42kN·m；
最大支座力：
Qmax=2.1+1.68=3.78kN；
最大应力σ=420000/8980=46.771N/mm2；
托梁的抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
托梁的最大应力计算值46.771N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求!
托梁的最大挠度为0.677小于1000/150与10mm，满足要求!
5.5走道板下部立杆的计算
5.5.1模板支架立杆荷载设计值（轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1、静荷载标准值包括以下内容
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.158×20=3.16kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
（2）模板的自重（kN）
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