地下室承载计算书.docx
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地下室承载计算书
梁模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
600×1560梁
新浇混凝土梁计算跨度（m）
6.4
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
600×1560
新浇混凝土结构层高（m）
3.3
梁侧楼板厚度（mm）
350
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）
1
对水平面模板取值Q2k（kN/m2）
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.25
非自定义:
0.18
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（B）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
800
梁两侧立柱间距lb（mm）
800
步距h（mm）
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
800、800
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
400
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
300,500
每跨距内梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑主梁最大悬挑长度（mm）
300
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
按四等跨连续梁计算，简图如下：
W＝bh2/6=600×15×15/6＝22500mm3，I＝bh3/12=600×15×15×15/12＝168750mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.56）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×1.56）+1.4×0.7×2]×0.6＝30.131kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×1.56]×0.6＝29.073kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.6＝1.058kN/m
q2＝[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝[0.1+（24+1.5）×1.56]×0.6＝23.928kN/m
1、抗弯验算
σ＝Mmax/W＝（0.107×29.073×0.22+0.121×1.058×0.22）×106/22500＝5.758N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2l4/（100EI）＝0.632×23.928×2004/（100×10000×168750）＝0.143mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
Rmax＝1.143q1静l+1.223q1活l＝1.143×29.073×0.2+1.223×1.058×0.2＝6.905kN
标准值（正常使用极限状态）
R'max＝1.143q2l＝1.143×23.928×0.2＝5.47kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
60×80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
64
小梁截面惯性矩I（cm4）
256
计算简图如下：
承载能力极限状态
正常使用极限状态
承载能力极限状态：
面板传递给小梁q1＝6.905/0.6＝11.508kN/m
小梁自重q2＝0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.2＝0.049kN/m
梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max[1.2×（0.1+（24+1.1）×0.35）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.1）×0.35）+1.4×0.7×2）]×（0.4-0.6/2）/2×0.2+0.9×1.35×0.5×（1.56-0.35）×0.2＝0.273kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max[1.2×（0.1+（24+1.1）×0.35）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.1）×0.35）+1.4×0.7×2）]×（0.8-0.4-0.6/2）/2×0.2+0.9×1.35×0.5×（1.56-0.35）×0.2＝0.273kN
正常使用极限状态：
面板传递给小梁q1＝5.47/0.6＝9.117kN/m
小梁自重q2＝（0.3-0.1）×0.2＝0.04kN/m
梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=（0.1+（24+1.1）×0.35）×（0.4-0.6/2）/2×0.2+0.5×（1.56-0.35）×0.2＝0.21kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=（0.1+（24+1.1）×0.35）×（0.8-0.4-0.6/2）/2×0.2+0.5×（1.56-0.35）×0.2＝0.21kN
1、抗弯验算
小梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.077×106/64000＝1.211N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
小梁剪力图（kN）
Vmax＝1.889kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×1.889×1000/（2×60×80）＝0.59N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
小梁变形图（mm）
νmax＝0.02mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
R1＝0.701kN，R2＝3.044kN，R3＝3.044kN，R4＝0.701kN
正常使用极限状态
R1＝0.552kN，R2＝2.41kN，R3＝2.41kN，R4＝0.552kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3.25
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
11.5
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.79
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
主梁计算简图一
主梁计算简图二
由上节可知R＝max[R1，R2，R3，R4]＝3.044kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']＝2.41kN
1、抗弯验算
主梁弯矩图一（kN·m）
主梁弯矩图二（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.978×106/4790＝204.271N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图一（kN）
主梁剪力图二（kN）
Vmax＝5.789kN
τmax＝2Vmax/A=2×5.789×1000/457＝25.335N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图一（mm）
主梁变形图二（mm）
νmax＝1.294mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm
满足要求！
4、支座反力验算
承载能力极限状态
图一
立柱2：
R2＝13.807kN，同理可得
立柱1：
R1＝3.18kN，立柱3：
R3＝13.807kN，立柱4：
R4＝3.18kN
图二
立柱2：
R2＝3.044kN，同理可得
立柱1：
R1＝0.701kN，立柱3：
R3＝3.044kN，立柱4：
R4＝0.701kN
正常使用极限状态
图一
立柱2：
R2＝10.931kN，同理可得
立柱1：
R1＝2.504kN，立柱3：
R3＝10.931kN，立柱4：
R4＝2.504kN
图二
立柱2：
R2＝2.41kN，同理可得
立柱1：
R1＝0.552kN，立柱3：
R3＝2.41kN，立柱4：
R4＝0.552kN
七、纵向水平钢管验算
钢管类型
Ф48×3.25
钢管截面面积A（mm2）
457
钢管截面回转半径i（mm）
15.9
钢管弹性模量E（N/mm2）
206000
钢管截面惯性矩I（cm4）
11.5
钢管截面抵抗矩W（cm3）
4.79
钢管抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
钢管抗压、弯强度设计值[σ]（N/mm2）
205
由小梁验算一节可知R＝max[R1，R4]＝0.701kN，R'＝max[R1'，R4']＝0.552kN
1、抗弯验算
纵向水平钢管弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.225×106/4790＝47.041N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
纵向水平钢管剪力图（kN）
Vmax＝1.333kN
τmax＝2Vmax/A=2×1.333×1000/457＝5.834N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
纵向水平钢管变形图（mm）
νmax＝0.296mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
Rmax2＝3.18kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
八、立柱验算
钢管类型
Ф48×3.25
立柱截面面积A（mm2）
457
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.79
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
立杆自重q（kN/m）
0.15
λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.496
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.8×1.82/10＝0.053kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.56）+0.9×1.4×2]×0.6＝27.203kN/m
2）小梁验算
F1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.1）×0.35）+0.9×1.4×1]×（0.4-0.6/2）/2×0.2＝0.107kN
F2＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.1）×0.35）+0.9×1.4×1]×（0.8-0.4-0.6/2）/2×0.2＝0.107kN
q1＝10.414kN/m
q2＝0.049kN/m
同上四～七计算过程，可得：
立柱最大受力N＝max[R'max2左+N边1，Rmax1，R'max2右+N边2]+0.15×（3.3-1.56）+Mw/lb＝max[2.504+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.35）+0.9×1.4×1]×（0.8+0.4-0.6/2）/2×0.8，12.242，2.504+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.35）+0.9×1.4×1]×（0.8+0.8-0.4-0.6/2）/2×0.8]+0.261+0.053/0.8＝12.569kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝12.569×103/（0.496×457）+0.053×106/4790＝66.496N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
九、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝Rmax＝13.807kN≤[N]＝30kN
满足要求！
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