扣件检测不合格处理补充方案.docx
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扣件检测不合格处理补充方案
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扣件检测不合格处理
补充方案
工程名称：
编制单位：
编制人：
审核人：
批准人：
编制日期：
年月日
1、前语
依据保亿风景沁园二期工程原模板专项计划及脚手架专项施工计划，编制计划时扣件抗滑承载力按合格考虑编制取值，但依据《修建用脚手架扣件检测陈述》检验成果，扣件力学功能抗滑移功能不合格，考虑工程实际情况经有关单位协商，我单位对扣件抗滑移功能下降系数验算，验算成果能到达本工程运用安全的要求，
具体验算结果如下：
2、计算说明：
保亿风景沁园二期工程原脚手架专项方案，扣件的抗滑承载力按8.00kN考虑，现按4.80kN考虑。
原模板专项施工方案中扣件抗滑系数按0.75计算，现调整按扣件抗滑系数按0.6,立杆连接处采用双扣件（保险扣）
3、板模板计算书
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距（m）:
0.90；纵距（m）:
1.00；步距（m）:
1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.10；模板支架搭设高度（m）:
2.90；
采用的钢管（mm）:
Φ48×3.0；板底支撑连接方式:
方木支撑；
立杆承重连接方式:
双扣件，取扣件抗滑承载力系数:
0.60；
2.荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:
0.500；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
25.500；
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
1.000；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E（N/mm2）:
9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:
13；
木方弹性模量E（N/mm2）:
9000.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.400；木方的间隔距离（mm）:
300.000；
木方的截面宽度（mm）:
60.00；木方的截面高度（mm）:
80.00；
图2楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=100×1.82/6=54cm3；
I=100×1.83/12=48.6cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：
q1=25.5×0.12×1+0.5×1=3.56kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：
q2=1×1=1kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：
q=1.2×3.56+1.4×1=5.672kN/m
最大弯矩M=0.1×5.672×3002=51048N·mm；
面板最大应力计算值σ=M/W=51048/54000=0.945N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
面板的最大应力计算值为0.945N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为：
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
其中q=q1=3.56kN/m
面板最大挠度计算值ν=0.677×3.56×3004/（100×9500×48.6×104）=0.042mm；
面板最大允许挠度[ν]=300/250=1.2mm；
面板的最大挠度计算值0.042mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=6×8×8/6=64cm3；
I=b×h3/12=6×8×8×8/12=256cm4；
方木楞计算简图（mm）
1.荷载的计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：
q1=25.5×0.3×0.12+0.5×0.3=1.068kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：
q2=1×0.3=0.3kN/m；
2.强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql2
均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.068+1.4×0.3=1.702kN/m；
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.702×12=0.17kN·m；
方木最大应力计算值σ=M/W=0.17×106/64000=2.659N/mm2；
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；
方木的最大应力计算值为2.659N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bhn<[τ]
其中最大剪力:
V=0.6×1.702×1=1.021kN；
方木受剪应力计算值τ=3×1.021×103/（2×60×80）=0.319N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.319N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
均布荷载q=q1=1.068kN/m；
最大挠度计算值ν=0.677×1.068×10004/（100×9000×2560000）=0.314mm；
最大允许挠度[ν]=1000/250=4mm；
方木的最大挠度计算值0.314mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!
四、板底支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.702kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN·m）
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.408kN·m；
最大变形Vmax=1.069mm；
最大支座力Qmax=5.559kN；
最大应力σ=408486.085/4490=90.977N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值90.977N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为1.069mm小于900/150与10mm,满足要求!
五、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.60，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为9.60kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取9.60kN；
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=5.559kN；
R<9.60kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、模板支架立杆荷载设计值（轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.129×2.9=0.374kN；
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.5×1×0.9=0.45kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.5×0.12×1×0.9=2.754kN；
静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.578kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载
活荷载标准值NQ=（1+2）×0.9×1=2.7kN；
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=8.074kN；
七、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）≤[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=8.074kN；
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.59cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.24cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=4.49cm3；
σ--------钢管立杆受压应力计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
L0----计算长度（m）；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1.7×1.5，1.5+2×0.1]=2.945；
k----计算长度附加系数，取1.155；
μ----考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；
得到计算结果：
立杆计算长度L0=2.945；
L0/i=2945.25/15.9=185；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；
钢管立杆受压应力计算值；σ=8074.068/（0.209×424）=91.113N/mm2；
立杆稳定性计算σ=91.113N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
4、脚手架单扣件
一、参数信息
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为24m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：
横距Lb为0.8m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；
内排架距离墙长度为0.25m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；
采用的钢管类型为Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:
2.000kN/m2；脚手架用途:
装修脚手架；
同时施工层数:
2层；
3.风荷载参数
本工程地处浙江杭州市，基本风压0.4kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.693；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:
0.1248；
脚手板自重标准值（kN/m2）:
0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:
0.150；
安全设施与安全网（kN/m2）:
0.005；
脚手板类别:
竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:
竹笆片脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:
0.033；
脚手板铺设总层数:
13；
5、扣件抗滑力的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转双扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为4.80kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取4.80kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值:
P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；
小横杆的自重标准值:
P2=0.033×0.8/2=0.013kN；
脚手板的自重标准值:
P3=0.3×0.8×1.5/2=0.18kN；
活荷载标准值:
Q=2×0.8×1.5/2=1.2kN；
荷载的设计值:
R=1.2×（0.05+0.013+0.18）+1.4×1.2=1.972kN；
R<4.8kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
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