悬挑钢管外脚手架施工方法.docx
《悬挑钢管外脚手架施工方法.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《悬挑钢管外脚手架施工方法.docx（7页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
悬挑钢管外脚手架施工方法
悬挑钢管外脚手架施工方法
一）方案选择
本工程从第九层开始采用悬挑外架，支架层设在第九层，悬挑外架采用工字钢、钢管、扣件、安全网、钢丝绳等材料进行搭设。
（二）施工工序：
悬挑层施工预埋→穿插工字钢→焊接底部定位钢筋→搭设架体→加斜拉钢丝绳→铺钢筋网、安全网。
（三）搭设方式：
搭设方式如下图所示，搭设范围见架空层悬挑外架布置图。
（四）技术细节
1、在架空层板筋绑扎之前，按架空层悬挑外架布置图埋设悬挑外架用钢筋，其包括板面穿插工字钢用钢筋、外架转角处支撑钢筋。
2、须待悬挑层砼达到设计强度时方可穿插工字钢搭设上部外架。
3、悬挑架立杆间距分别为：
纵向间距见架空层悬挑外架布置图，横向@1050，横杆步距1800。
4、为了保证外架立杆间距均匀，架身美观整齐。
外架起步架子制作成简易桁架，以便调节立杆间距并确保立杆荷载传递到工字钢上。
5、工字钢上每根立杆下双钢管并排，每一立杆均落在并排双钢管上，套在与钢管焊接的钢筋支座上。
具体做法详见下图。
6、每层设连墙杆，连墙杆连接方式详见下图，连墙杆每隔6000左右设立一道。
7、转角处外架由于无法挑工字钢，则采用钢筋支撑，每隔二层卸载的方式搭设，如下左图所示。
需用此种方法处理的外架位置见架空层处架布置图：
大横杆距工字钢面200mm开始搭设。
相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里铡和外侧。
立杆和大横杆必须用十字扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。
10、小横杆贴近立杆设置，搭于大横杆上。
在立杆之间可根据需要加设小横杆，但在任何情况下均不得拆除贴近立杆的小横杆。
11、剪刀撑沿架高连续布置，斜杆与地面夹角为45ο~60ο，每6根立杆开始加设，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与外架相连外，在其中间应增设2～4个扣结点。
12、每一悬挑段铺钢筋网板层数不得超过8层，作业层为两层。
13、立杆、大横杆的接头位置如上右图所示，架设时应注意挑选钢管长度。
14、水平斜拉杆，设置在有连墙杆的步架平面，以加强外架的横向刚度。
15、悬挑架外围满挂安全网。
（五）安全防护
应在安全人员和技术人员的监督下由熟练工人负责搭设；脚手架的检查分验收检查、定期检查和特别检查；使用中要严格控制架子上的荷载，尽量使之均匀分布，以免局部超载或整体超载；使用时还特别注意保持架子原有的结构和状态，严禁任意拆卸结构杆件和连墙拉结及防护设施。
挑外架防坠棚：
在每次悬挑架开始层搭设，采用挑檐的形式，用于防止重物直接坠落。
（六）注意事项
1、按照规定的构造方案和尺寸进行搭设。
2、及时与结构拉结或采用临时支撑，以确保搭设过程安全。
3、拧紧扣件。
4、有变形的杆件和不合格扣件（有裂纹、尺寸不合适、扣接不稳等）不能使用。
5、搭设工人必须配挂安全带。
随时校正杆件垂直和水平偏差，避免偏差过大。
6、没有完成的外架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外。
7、外架的防雷措施，采用常用的镀锌管接地方案。
在雷雨天施工时，一般情况下不允许工人在架子上施工操作。
（七）悬挑外架计算：
1、主要材料及力学参数：
18厚工字钢：
容重24.13kg/m，截面抵抗矩WX=185.4cm3,SX=106.5cm3,抗弯容许应力[б]m=215N/mm2,[б]v=205N/mm2。
Φ48×3.5mm钢管：
容重3.82kg/m，截面抵抗矩WX=5.08cm3,回转半径i=1.5cm，截面积A=4.89cm2,抗弯容许应力[б]m=205N/mm2。
2、主要技术参数：
悬挑外架高度为：
28.0m。
立杆纵距a=1.5m，立杆横距b=1.05m，步距h=1.80m，内立杆距墙b==0.3m。
外架与建筑主体结构连接点的布置，竖向间距H1=2.8m，水平距离H2=4L=6.0m。
斜拉钢丝绳每隔五层卸载，间距L2=a=1.5m。
脚手架钢脚手板铺设层数为六层。
方案设计中，脚手架上铺设钢筋网板共八层，经验算八层钢筋网板荷载远小于六层钢脚手板荷载，因此，计算取值以六层钢脚手板为准，便于查表计算。
3、荷载计算：
（1）垂直荷载的传递路线：
施工荷载→钢脚手板→小横杆→大横杆→通过扣件抗剪→立杆简易桁架→悬挑工字钢。
（2）荷载取值：
①结构施工用脚手架施工活荷载标准值取为：
qk=3.0KN/m2。
②作用于外架的风荷载标准值：
（见高层建筑施工手册公式4-4-1）
ω=0.75β2μzμstwω0
其中，ω0——基本风压值，取0.50KN/m2
β2——风振系数，取1.0。
μz——风压高度变化系数，取1.72。
μstw——风压体型系数，查表得0.2496。
∴ω=0.75×1×1.72×0.2496×0.5=0.161（KN/m2）
③恒载
钢脚手板自重245N/m2
钢管自重3.82kg/m
扣件自重9.8N/个
（3）荷载分项系数的选择：
永久荷载的分项系数，采用1.20。
可变荷载的分项系数，采用1.40。
脚手架验算。
①小横杆验算：
小横杆受力按简支梁计算，其上承受施工荷载，钢脚手板荷载，小横杆自重。
同时，由悬挑架设计可知小横杆间距500。
则荷载组合值为：
q=1.2×（3.82×9.8×10-3+0.245×0.5）+1.4×3.0×0.5=2.36KN/m
11
跨中弯矩为：
M=──ql2=──×2.36×1.052=0.33KNm
88
M0.33×106
小横杆受弯应力为：
б=─=────=64.96N/mm2<[б]=205N/mm2
W5.08×103
符合要求。
11
其支座反力为：
N=──ql=──×2.36×1.2=1.42KN
22
②大横杆验算：
大横杆受力按三跨连续梁考虑，其上承受小横杆传来压力及自重。
且大横杆间距为1.5m。
由小横杆传来压力产生的最大弯矩为：
M1=0.311×N×1.5=0.311×1.42×1.5=0.662KNm
由大横杆自重产生的最大弯矩为：
M2=0.117ql2=0.117×3.82×10-3×1.502=0.001KNm
M1+M2（0.662+0001）×106
则：
б=───=─────────=130.52N/mm2<[б]=205N/mm2
W5.08×103
符合要求。
③立杆验算：
立杆设计由稳定计算控制，脚手架的稳定计算必须计算其结构的整体稳定及单杆的局部稳定。
计算脚手架的整体稳定及单杆局部稳定时，其强度设计值应乘以相应的调整系数KHKA，其中KH为与脚手架的高度有关的调整系数，取
11
KH=───=────=0.781；
1+H 1+28
────
100100
KA为与立杆截面有关的调整系数，当脚手架内、外排立杆均采用单根钢管时，取KA=0.85。
a.整体稳定验算：
脚手架的整体稳定按轴心受力格构成压杆计算，当考虑风荷载时，需满足如下公式的要求：
NM
──=───≤KAKH[б]
ΨA bA
其中，N——格构式压杆的轴心压力。
由立杆纵距1.5m；外架步距1.8m，查《高层建筑施工手册》表4—4—4得脚手架自重产生的轴力NGK1=0.442KN。
由立杆横距1.02m；立杆纵距1.5m；脚手架铺设层数六层，查《高层建筑施工手册》表4—4—5得脚手架附件及物品重产生的轴力NGK2=4.185KN。
由立杆横距1.02m；立杆纵距1.5m；均布施工荷载3.0KN/m2，查《高层建筑施工手册》表4—4—6得一个纵距内的脚手架施工、荷载标准值产生的轴力NQK=6.30×2=12.60KN。
则：
N=1.2（n1NGK1+NGK2）+1.4NQK
28
=1.2×〔──×0.442+4.185〕+1.4×12.60=30.93KN1.8
M——风荷载作用对格构成压杆产生的弯矩，为：
Qh120.161×1.82
M=───=─────=0.065KNm
88
Ψ——格构压杆的整体稳定系数，由换算长细比
λcx=μλx=25×10.28=257，查《高层建筑施工手册》表4—4—7得
ψ=0.242。
NM30.93×1030.065×106
则：
──+──=────────+────────
ΨAbA0.242×4.89×2×1021050×4.89×2×102
=130.68+0.0633=130.74N/mm2
＜KAKH[б]=0.781×0.85×205=136.13N/mm2
符合要求。
b.单杆局部稳定验算：
双排脚手架单杆局部稳定需满足如下公式要求：
N1
──+бM≤KAKH[б]
Ψ1A1 N
其中，N1——单根立杆的轴心压力，取N1=──=15.46KN。
2
Ψ1——立杆稳定系数，由λ1=h/I=180/15=120，查《高层建筑施工手册》表4—4—7得Ψ1=0.452。
бM——操作层处水平杆对立杆偏心传力产生的附加应力。
当施荷载取3000N/m2时，取бM=55N/mm2
N115.46×103
──+бM=────────+55
Ψ1A1 0.452×4.89×102
=124.95N/mm2＜KAKH[б]=135.92N/mm2
符合要求。
④连墙点抗风强度验算：
风荷载对每个连墙点产生的拉力或压力
Nt=1.4H1L1ω=1.4×2.8×6.0×0.161=3.79KN
单个扣件连结的抗压或抗拉设计承载力为6KN/个，符合要求。
⑤高度验算:
由悬挑工字钢上的每段脚手架最大搭设高度,按《高层建筑施工手册》公式4—4—11计算:
H
HMAX≤────
1+H
──
100
KAΨAf-1.30（1.2NGK2+1.4NQK）
其中，H=─────────────•h
1.2NGK1
0.85×48.491-1.3（1.2×4.185+1.4×12.60）
=───────────────────•1.8=39.91
1.2×0.442
ΨAf由《高层建筑施工手册》表4—4—10查得为ΨAf=48.491。
H39.91
则：
最大允许搭设高度HMAX=───=─────=28.50m＞28m
1+H 1+39.91
─────
100100
符合要求。
⑥分段卸荷措施：
分段卸载措施采用斜拉钢丝绳的方法，起步架卸载一次，每隔五层卸载一次，卸载高度为2.8×5=14.0m，符合搭设高度要求。
下面验算钢丝绳的强度要求。
a.所卸荷载，应考虑架子的全部荷载由卸载点承受，本工程的每个纵距，共有4个斜拉点，每个吊点所承受荷载P1为：
N30.93
P1=──×KX=───×1.5=11.60KN
4 4
式中KX为荷载不均匀系数，取为1.5。
b.计算简图确定，钢丝绳内力计算。
计算简图如下图所示
2.82+1.352
则：
TAO=P1×──────=1.11P1=12.88KN
2.8
1.35
TAB=-P1×────=-0.48P1=-5.57KN
2.8
2.82+0.32
TBO=P1×──────=1.006P1=11.67KN
2.8
0.30
TBC=-〔P1×───+TAB〕=-6.81KN
2.8
c.验算钢丝绳抗拉强度：
由上计算可知，钢丝绳的计算拉力取为：
PX=12.88KN
考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝破断拉力换算系数，从《高层建筑施工手册》表4—4—13查得，为α=0.85。
取钢丝绳使用的安全系数，查《高层建筑施工手册》表4—4—24得
K=8。
采用6×19，绳芯1钢丝绳。
KPx8×12.88
Pg=──=─────=121.22KN
α 0.85
选用Φ15.5，Pg=125.0KN＞121.22KN。
选择与钢丝绳配套使用的卡环，号码为2.7号，安全荷重为27KN＞12.88KN,符合要求。
d.计算工程结构上的预埋吊环：
根据《砼结构设计规范》规定，吊环采用一级钢制作，吊环埋入深度不应小于30d，并应焊接或绑扎钩住结构主筋，每个吊环可按两个截面计算。
则：
吊环钢筋截面积
2PX12.88×2
Ag=───=────×1000=61.33mm2
2×210 420
选用3Φ8，Ag=151mm2＞61.33mm2。
符合要求。
e.验算吊点处扣件抗滑承载能力：
吊点处水平方向分力最大值TBC=6.81KN，垂直方向分力最值为11.60KN,都只需两个扣件即可满足要求，搭设的外架在吊点处已有两个扣件，符合要求。
5、脚手架承重结构计算：
①由于本工程为剪力墙结构，结构上不允许将工字钢穿设在结构暗柱上，导致工字钢间距不均匀，为了便于调节立杆间距保持外架美观，则采用制作简易钢管桁架落在工字钢上的办法。
（详见方案）
由此，需验算钢管桁架的承受能力。
考虑最不利情况，计算简图如下：
F=15.46KN。
由此计算而得的杆件内力及工字钢反力如下图所示：
由此，需计算压杆的稳定设计荷载。
考虑由于施工原因，对杆件会形成初偏心30mm，形成压弯受力杆，钢管受力按压弯失稳计算。
其设计荷载应满足下列要求：
NβmMX
──+────────≤[б]m
N
ΨA WX〔1-0.8──〕
NEX
11
两端铰支，l0=──l=──×0.92+0.752=0.59m,
22
l0590
则λ=──=──=37.34,
i15.8
查钢结构设计规范得：
Ψ=0.948。
等效弯矩系数取：
βmx=1.0。
截面塑性发展系数数：
γx=1.15。
π2×2.06×105×4.89×102
欧拉临界力：
NEX=π2EA/λ2=───────────=713.60KN。
37.342
则有：
N1.0×30×N
───────+───────────────=205。
N
0.929×4.89×1021.15×5.08×103〔1-0.8×───〕
713060
解得荷载设计值为：
N=28.11KN
符合要求。
②承重工字钢验算：
计算模型
不考虑工字钢的自重荷载，仅考虑外架传递荷载，简化模型如上图：
仅考虑工字钢的自重荷载，简化模型如下图：
荷载计算
由以上计算可知：
F1=F2=15.46KN
1.2×24.14×9.8
工字钢自重荷载q=───────=0.284KN/m
1000
b.内力计算：
A点是弯矩、剪力最不利用点。
不考虑工字钢自重荷载，考虑外加传递荷载。
MA架=F1×L1+F2×L2=15.46×1.36+15.46×0.3=25.51KNM
QA架=F1+F2=15.46+15.46=30.92KW
仅考虑工字钢自重荷载。
11
MA工=─ql2=─×0.284×1.42=0.278KNm
22
QA工=ql=0.284×1.4=0.40KN
综合考虑。
MA=MA架+MA工=25.51+0.278=25.79KNm
Q=QA架+QA工=30.92+0.4=31.32KN
强度验算。
MA25.79×102
б=──=─────=139.09N/mm2＜[б]m=215N/mm2
WX185.4×103
QA•SX31.32×103×106.5×103
τ=───=─────────=30.75N/mm2＜[б]V=125N/mm2
IXtw1669×104×6.5
满足要求。
d.锚固抗拔筋验算：
由以上计算可知，F1=F2=15.46KN，q=0.284KN/m，则锚固点的抗拔力为：
1.421.52
F1×（1.05+0.3）+F2×0.3+q×──-q×──
22
FB=─────────────────────────=16.88KN
1.5
同时，此抗拔筋按锚固拉环考虑，拉应力不应大于50N/mm2,则抗拔筋截面积为：
FB16.98×103
Ag=───=─────=169.80mm2,符合要求。
2×502×50
采用Φ25钢筋，Ag=490.9mm2＞169.80mm2符合要求。
升级会员 