板模板扣件式计算书.docx
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板模板扣件式计算书
板模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
B2，标高9.00m
新浇混凝土楼板板厚（mm）
120
模板支架高度H（m）
10.4
模板支架纵向长度L（m）
6
模板支架横向长度B（m）
6
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架自重
0.75
混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）
2.5
当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）
1
模板支拆环境不考虑风荷载
三、模板体系设计
主梁布置方向
平行立柱纵向方向
立柱纵向间距la（mm）
900
立柱横向间距lb（mm）
900
水平拉杆步距h（mm）
1500
小梁间距l（mm）
300
小梁最大悬挑长度l1（mm）
250
主梁最大悬挑长度l2（mm）
250
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（模板支架纵向）
模板设计剖面图（模板支架横向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.4
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
面板计算方式
简支梁
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
承载能力极限状态
q1＝0.9×max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×Q1k,1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×（0.1+（24+1.1）×0.12）+1.4×2.5，1.35×（0.1+（24+1.1）×0.12）+1.4×0.7×2.5]×1=6.511kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
正常使用极限状态
q＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×h））×b=（1×（0.1+（24+1.1）×0.12））×1＝3.112kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝q1l2/8＝6.511×0.32/8＝0.073kN·m
M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.32/8+3.15×0.3/4＝0.237kN·m
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.073，0.237]＝0.237kN·m
σ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝5ql4/（384EI）=5×3.112×3004/（384×10000×281250）=0.117mm
ν＝0.117mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型（mm）
45×90
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
13.068
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.544
小梁截面抵抗矩W（cm3）
60.75
小梁弹性模量E（N/mm2）
6545
小梁截面惯性矩I（cm4）
273.375
小梁计算方式
二等跨连续梁
q1＝0.9×max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×（0.3+（24+1.1）×0.12）+1.4×2.5，1.35×（0.3+（24+1.1）×0.12）+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.018kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2×（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=0.9×1.2×（0.3+（24+1.1）×0.12）×0.3=1.073kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.073×0.92+0.125×0.945×0.92＝0.204kN·m
M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.097×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.097×0.92+0.188×3.15×0.9]＝0.581kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.204，0.581，0.791]＝0.791kN·m
σ=Mmax/W=0.791×106/60750=13.013N/mm2≤[f]=13.068N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.073×0.9+0.625×0.945×0.9＝1.135kN
V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.097×0.9+0.688×3.15＝2.222kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.135，2.222，3.174]＝3.174kN
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×3.174×1000/（2×45×90）＝1.176N/mm2≤[τ]=1.544N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×h））×b=（1×（0.3+（24+1.1）×0.12））×0.3＝0.994kN/m
挠度,跨中νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×0.994×9004/（100×6545×273.375×104）＝0.19mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；
悬臂端νmax＝ql14/（8EI）=0.994×2504/（8×6545×273.375×104）＝0.027mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Φ48×2.8
主梁计算截面类型（mm）
Φ48×2.8
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.25
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.19
主梁计算方式
三等跨连续梁
1、小梁最大支座反力计算
q1＝0.9×max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×1.5，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/m
q1静＝0.9×1.2×（G1k+（G2k+G3k）×h）×b＝0.9×1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）×0.3＝1.138kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m
q2＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×h））×b=（1×（0.5+（24+1.1）×0.12））×0.3＝1.054kN/m
承载能力极限状态
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.705×0.9＝1.918kN
按悬臂梁，R1＝q1l1＝1.705×0.25＝0.426kN
R＝max[Rmax，R1]＝1.918kN;
正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.054×0.9＝1.185kN
按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.054×0.25＝0.263kN
R'＝max[R'max，R'1]＝1.185kN;
计算简图如下：
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一（kN·m）
主梁弯矩图二（kN·m）
σ=Mmax/W=0.515×106/4250=121.224N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图一（kN）
主梁剪力图二（kN）
τmax=2Vmax/A=2×3.982×1000/398＝20.008N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图一（mm）
主梁变形图二（mm）
跨中νmax=0.682mm≤[ν]=900/250=3.6mm
悬挑段νmax＝0.597mm≤[ν]=2×250/250=2mm
满足要求！
5、支座反力计算
承载能力极限状态
图一
支座反力依次为R1=5.536kN，R2=5.51kN，R3=6.362kN，R4=3.69kN
图二
支座反力依次为R1=4.571kN，R2=5.978kN，R3=5.978kN，R4=4.571kN
七、扣件抗滑移验算
荷载传递至立柱方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数kc
1
按上节计算可知，扣件受力N＝6.362kN≤Rc=kc×8=1×8=8kN
满足要求！
八、立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立柱顶部步距hd（mm）
850
立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
100
顶部立柱计算长度系数μ1
1.903
非顶部立柱计算长度系数μ2
1.755
立柱钢管截面类型（mm）
Φ48×2.8
立柱钢管计算截面类型（mm）
Φ48×2.8
钢材等级
Q235
立柱截面面积A（mm2）
398
立柱截面回转半径i（mm）
16
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.25
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
1、长细比验算
顶部立柱段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×1.903×（850+2×100）=1998mm
非顶部立柱段：
l0=kμ2h=1×1.755×1500=2632mm
λ=max[l01，l0]/i=2632.5/16=164.531≤[λ]=210
满足要求！
2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：
小梁验算
q1＝1×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×1]×0.3=1.684kN/m
同上四～六步计算过程，可得：
R1＝5.47kN，R2＝5.907kN，R3＝6.286kN，R4＝4.516kN
顶部立柱段：
l01=kμ1（hd+2a）=1.217×1.903×（850+2×100）=2431.749mm
λ1=l01/i=2431.749/16=151.984
查表得，φ＝0.305
不考虑风荷载:
N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[5.47，5.907，6.286，4.516]=6.286kN
f＝N1/（ΦA）＝6286/（0.305×398）＝51.784N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立柱段：
l0=kμ2h=1.217×1.755×1500=3203.753mm
λ=l0/i=3203.753/16=200.235
查表得，φ1=0.18
不考虑风荷载:
N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[5.47,5.907,6.286,4.516]+1×1.2×0.15×10.4=8.158kN
f=N/（φ1A）＝8.158×103/（0.180×398）=113.875N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：
支架高宽比不应大于3
H/B=10.4/6=1.733＜3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
十、立柱地基基础验算
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fak（kPa）
180
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
0.9
垫板底面面积A（m2）
0.12
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝8.158/（0.9×0.12）＝75.537kPa≤fak＝180kPa
满足要求！
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