板模板扣件式计算书.docx

1、板模板扣件式计算书板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)10.4模板支架纵向长度L(m)6模板支架横向长度B(m)6 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝

2、土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图

3、(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+

4、(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/86.5110.32/80.073kNm M2q2L2/8+pL/40.1080.32/8+3.150.3/40.237kNm MmaxmaxM1，M2max0.073，0.237

5、0.237kNm Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=53.1123004/(38410000281250)=0.117mm 0.117mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.068小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.544小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁弹性模量E(N/mm2)6545小梁截面惯性矩I(cm4)273.375小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+

6、(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.72.50.3=2.018kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.3=1.073kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计

7、算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.0730.92+0.1250.9450.920.204kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0970.92+0.2033.150.9，0.1250.0970.92+0.1883.150.90.581kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.204，0.581，0.7910.791kNm =Mmax

8、/W=0.791106/60750=13.013N/mm2f=13.068N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.0730.9+0.6250.9450.91.135kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0970.9+0.6883.152.222kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0180.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.135，2.222，3.1743.174kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(24590)1.176N/mm2=

9、1.544N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.9949004/(1006545273.375104)0.19mmL/250900/2503.6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.9942504/(86545273.375104)0.027mm2l1/2502250/2502mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)

10、205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71.50.31.705kN/m q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.

11、12)0.31.138kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.30.567kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.31.054kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.7050.91.918kN 按悬臂梁，R1q1l11.7050.250.426kN RmaxRmax，R11.918kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.0540.91.185kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.0540.250.263kN RmaxRmax，R11.185kN;

12、计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.515106/4250=121.224N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=23.9821000/39820.008N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.682mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.597mm=2250/250=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支

13、座反力依次为R1=5.536kN，R2=5.51kN，R3=6.362kN，R4=3.69kN 图二 支座反力依次为R1=4.571kN，R2=5.978kN，R3=5.978kN，R4=4.571kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣件受力N6.362kNRc=kc8=18=8kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)850立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)100顶部立柱计算长度系数11.903非顶部立柱计算长度系数21.755立柱钢管截面类型(mm)482.8立柱钢管计算截面类型(mm)482.

14、8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.903(850+2100)=1998mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l0/i=2632.5/16=164.531=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.

15、12)+1.410.3 = 1.684kN/m 同上四六步计算过程，可得： R15.47kN，R25.907kN，R36.286kN，R44.516kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.2171.903(850+2100)=2431.749mm 1=l01/i=2431.749/16=151.984 查表得，0.305 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max5.47，5.907，6.286，4.516=6.286kN f N1/(A)6286/(0.305398)51.784N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.217

16、1.7551500=3203.753mm =l0/i=3203.753/16=200.235 查表得，1=0.18 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max5.47,5.907,6.286,4.516+11.20.1510.4=8.158kN f=N/(1A)8.158103/(0.180398)=113.875N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=10.4/6=1.7333 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力特征值fak(kPa)180立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.12 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.158/(0.90.12)75.537kPafak180kPa 满足要求！