梁模板B.docx
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梁模板B
梁模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL14
新浇混凝土梁计算跨度（m）
9
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
300×900
新浇混凝土结构层高（m）
7.17
梁侧楼板厚度（mm）
110
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
非自定义:
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
900
梁两侧立柱间距lb（mm）
900
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
900、900
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
450
梁底增加立柱根数
0
梁底支撑小梁根数
3
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
2
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
200
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
20
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×20×20/6＝66666.67mm3，I＝bh3/12=1000×20×20×20/12＝666666.67mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×0.9）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×0.9）+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×0.9]×1＝28.01kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×0.9]×1＝23.05kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×29.77×0.152＝0.08kN·m
σ＝Mmax/W＝0.08×106/66666.67＝1.26N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×23.05×1504/（100×10000×666666.67）＝0.009mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×28.01×0.15+0.437×1.76×0.15＝1.69kN
R2=1.25q1l=1.25×29.77×0.15＝5.58kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R3'=0.375q2l=0.375×23.05×0.15＝1.3kN
R2'=1.25q2l=1.25×23.05×0.15＝4.32kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
60×80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
64
小梁截面惯性矩I（cm4）
256
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{1.69+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.3/2+0.5×（0.9-0.11）]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.11）+1.4×2，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.11）+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.3/2，（0.9-0.45）-0.3/2]/2×1，5.58+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.3/2}=5.62kN/m
q2＝max[1.3+（0.3-0.1）×0.3/2+0.5×（0.9-0.11）+（0.5+（24+1.1）×0.11）×max[0.45-0.3/2，（0.9-0.45）-0.3/2]/2×1，4.32+（0.3-0.1）×0.3/2]＝4.35kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.62×0.32，0.5×5.62×0.22]＝0.11kN·m
σ＝Mmax/W＝0.11×106/64000＝1.76N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.62×0.3，5.62×0.2]＝1.124kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×1.124×1000/（2×60×80）＝0.35N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×4.35×3004/（100×9350×2560000）＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝4.35×2004/（8×9350×2560000）＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.62×0.3，0.393×5.62×0.3+5.62×0.2]＝1.93kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.07kN，R2＝1.93kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.35×0.3，0.393×4.35×0.3+4.35×0.2]＝1.49kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝0.93kN，R'2＝1.49kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.752×106/4490＝167.49N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝2.035kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.035×1000/424＝9.6N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝2.1mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R2]＝2.04kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝2.04kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、纵向水平钢管验算
钢管类型
Ф48×3
钢管截面面积A（mm2）
424
钢管截面回转半径i（mm）
15.9
钢管弹性模量E（N/mm2）
206000
钢管截面惯性矩I（cm4）
10.78
钢管截面抵抗矩W（cm3）
4.49
钢管抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
钢管抗压、弯强度设计值[σ]（N/mm2）
205
计算简图如下：
R＝max[R1，R2]=2.04kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.68kN
1、抗弯验算
纵向水平钢管弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.51×106/4490＝114.64N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
纵向水平钢管剪力图（kN）
Vmax＝3.508kN
τmax＝2Vmax/A=2×3.508×1000/424＝16.55N/mm2≤[τ]＝170N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
纵向水平钢管变形图（mm）
νmax＝1mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
满足要求！
4、扣件计算
R＝6.85kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝6.85kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
八、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.63
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.52/10＝0.05kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.5）×0.9）+0.9×1.4×2]×1＝27.16kN/m
2）小梁验算
q1＝max{1.55+（0.3-0.1）×0.3/2+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.11）+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.3/2，（0.9-0.45）-0.3/2]/2×1，5.09+（0.3-0.1）×0.3/2}=5.12kN/m
同上四～七计算过程，可得：
R1＝6.38kN，R2＝6.38kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+Mw/lb＝max[6.38+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.11）+0.9×1.4×1]×（0.9+0.45-0.3/2）/2×0.9，6.38+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.11）+0.9×1.4×1]×（0.9+0.9-0.45-0.3/2）/2×0.9]+0.05/0.9＝9.09kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝9091.47/（0.63×424）+0.05×106/4490＝45.07N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
九、立柱地基基础计算
地基土类型
碎石土
地基承载力设计值fak（kPa）
100
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A（m2）
0.15
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝9.09/（1×0.15）＝60.61kPa≤fak＝100kPa
满足要求！
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