钢结构基本原理重庆大学习题答案.docx
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钢结构基本原理重庆大学习题答案
第4章轴心受力构件
4.1验算由2L635组成的水平放置的轴心拉杆的强度和长细比。
轴心拉力的设计值为
270KN,只承受静力作用,计算长度为3m。
杆端有一排直径为20mm的孔眼(图4.37),钢材为Q235钢。
如截面尺寸不够,应改用什么角钢?
注:
计算时忽略连接偏心和杆件自重的影响。
解:
(1)强度
2(Adt)2(614205)
2
1028mm,N=270KN
N27^262.6Mpa
代1028
215Mpa,强度不满足,
所需净截面面积为An
N1256mm2,
f215
所需截面积为AA,dt
1256
2
205
728mm2,
选636,面积A=7.29cm2729mm2
728mm2
(2)长细比
lo
imin
3000
19.4
154.6
350
4.2一块-40020的钢板用两块拼接板-40012进行拼接。
螺栓孔径为22mm,排列如图4.38所示。
钢板轴心受拉,N=1350KN(设计值)。
钢材为Q235钢,解答下列问题;
(1)钢板1-1截面的强度够否?
(2)是否需要验算2-2截面的强度?
假定N力在13个螺栓中平均分配,2-2截面应如何验算?
查表得L635的面积A=6.14cm2,iminix1.94cm,
(3)拼接板的强度够否?
A.1(b
3d0)tmin
(4003
N
An1
1350103
202.1Mpa
6680
解:
(1)钢板1-1截面强度验算:
2
22)206680mm,N=135OKN
f205Mpa,强度满足。
(2)钢板2-2截面强度验算:
(a),种情况,(a)是最危险的。
A12(l(a)5do)t
(40080802802522)20
2
6463mm,N=1350KN
An2
6463
对应图(d)
)的验算:
A2
(l(d)
5d。
)t
10K1
10―c
N
N
1350
13
13
N
1038.510:
An2
5800
(400522)20
1038.5KN
3
179.0Mpaf
(3)拼接板的强度够否?
N1350103
208.9Mpaf205Mpa,但不超过5%,强度满足。
2
5800mm,
205Mpa,强度满足。
因为拼接板厚度
20mm,孔径
4.3验算图4.39所示用摩擦型高强度螺栓连接的钢板净截面强度。
螺栓直径22mm,钢材为Q235AF,承受轴心拉力N=600KN(设计值)
2
芥
C9
解:
(1)净截面验算:
A,(b3d0)tmin(240322)142436mm2,
NNN0.536006000.53500KN
99
N
A,
500103
2436
205.3Mpa
215Mpa,强度满足。
(2)全截面验算
N600103
A24014
178.6Mpa
215Mpa,强度满足。
4.4一水平放置两端铰接的Q345钢做成的轴心受拉构件,长9m,截面由2L908组成
的肢尖向下的T形截面,问是否能承受设计值为870KN的轴心力?
解:
(1)强度验算
查表得
L908的面积A=13.94cm2,iminix2.76cm,
A
870103
312.1Mpaf310Mpa,但不超过5%,强度满足。
13942
(2)刚度验算
l0
imin
9000326
27.6
350
4.5某车间工作平台柱高2.6m,按两端铰接的轴心受压柱考虑。
如果柱采用I16(16号热轧工字钢),试经过计算解答:
(1)钢材采用Q235钢时,设计承载力为多少?
(2)改用Q345钢时,设计承载力是否显著提高?
(3)如果轴心压力为330KN(设计值),116能否满足要求?
如不满足,从构造上采取什么措施就能满足要求?
解:
(1)钢材采用
Q235钢时,设计承载力为多少?
查表得I16的面积
A=26.1cm
2,ix6.57cm,iy1.89cm
l°x
by
iy
Af
改用
40,
2600
65.7
2600
18.9
0.353
40
138
2610
150,a类截面,查表得
150,b类截面,查表得
215198086N198.1KN
Q345钢时,设计承载力是否显著提高?
a类截面,按
48查表得x
x0.941
y0.353
0.921
y0.265
345
138,b类截面,按y138235164查表得
Af0.2652610310214411N214.4KN,承载力无太明显的提高。
如果轴心压力为330KN
(设计值),116能否满足要求?
如不满足,从构造上采取什
么措施就能满足要求?
8距uuuuuuuuuuuujuu因为
300KN198.1KN,
所以整体稳定不满足。
在侧向加一支撑,重新计算。
'ey2600/269
iy18.9
150,b类截面,查表得
y0.757
Af0.7572610215
424791N424.8KN
300KN,整体稳定满足。
4.6
设某工业平台柱承受轴心压力
5000KN(设计值),柱高8m,两端铰接。
要求设计
H型钢或焊接工字形截面柱。
解:
H型钢柱
(1)初选截面
设60
0.807(b类)
5000103
0.807215
28961mm2289.61cm2
I。
8000133mm,
60
选HW428
407
20
35,
其面积
2
A361.4mm,
lx
18.2cm,
Iy10.4cm
(2)验算
l0x
x
Ix
8000
44
182
150,
b类截面,
查表得
0.882
l0yy匸
8000
104
77
150,
b类截面,
查表得
0.707
5000103
205Mpa,整体稳定满足。
2195.7Mpa
0.707361.4102
焊接工字形
(1)初选截面
根据H型钢截面,初选焊接工字形截面,如图所示。
(2)计算参数
2
A4203224001834080mm
lx
丄(420464318
12
4003)3.410
1
y2衣3242033.95108mm4
3.4109
A34080
ix
Ix
315.9mm,
iy
Iy3951。
8107.7mm4
A•34080
x
l0x
ix
8000
315.9
by
8000
y
iy
107.7
N
5000
A
0.726
(3)
局部稳定验算
420
18
整体稳定验算
25
74
b
t
34080
103
2
32
150,
150,
b类截面,查表得
b类截面,查表得
202.3Mpaf205Mpa
h°
400
18
4.7
图4.40
用作长度为
x0.953
y0.726
整体稳定满足。
6.28(10
0.174)17.4
22.2(250.574)62,局部稳定满足。
(a)、(b)所示两种截面(焰切边缘)的截面积相等,钢材均为
10m的两端铰接轴心受压柱时,是否能安全承受设计荷载
Q235钢。
当
3200KN。
解:
计算(a)图截面
(1)
计算参数:
A500
202500824000mm2
Ix
Iy
13
8500322012
1
22050034.17108mm4
12
500(25020)21.435109mm4
A
Ix
1435109244.5mm,iy
24000y
4.171。
8131.8mm4
24000
Iy
(2)整体稳定验算
lox
lx
10000
244.5
41
150,b类截面,查表得x0.895
l°y10000”
76iy131.8
150,b类截面,查表得y0.714
3200103
0.71424000
186.7Mpa
205Mpa,整体稳定满足。
(3)局部稳定验算
5008
2
20
12.3(100.176)17.6
500
8
62.5(250.576)
63,局部稳定满足。
计算(b)图截面
(1)计算参数:
A24000mm2
Ix—104003225400(200生)26.564108mm4x122
1
Iy22540032.67108mm4
y12
Ix9.564108
A】24000
199.6mm,iy
2.67108
24000
4
105.5mm
整体稳定验算
l°x
10000
ix
199.6
l0y
10000
iy
105.5
N
3200
50
x
95
y
A
103
0.58824000
150,b类截面,查表得x0.856
150,b类截面,查表得y0.588
226.8Mpaf205Mpa,整体稳定不满足。
(3)局部稳定验算
40010
400
10
哥7.8(SOX95)19.5
40(250.595)72.5,局部稳定满足。
,钢材
4.8设计由两槽钢组成的缀板柱,柱长7.5m,两端铰接,设计轴心压力为1500KN为Q235B,截面无削弱。
解:
(1)初选截面:
设70y0.751(b类)
N
y'
1500103
0.751215
2
9289mm
2
92.89cm,
选2:
32a,,其面积A48.50297cm2,iy12.44cm
(2)验算实轴的整体稳定
750060
iy124.4
150,b类截面,查表得y0.807
N1500103
2
yA0.8079710
191.6Mpa
215Mpa,绕实轴的整体稳定满足。
(3)确定柱宽
设130
.602302
52
lx
7500
52
144.2mm,
ix
0.44
144.2
0.44
327.7mm取b=330mm,如下图所示。
(4)验算虚轴的整体稳定
4
Z2.24cm,11304.7cm,i12.51cm
截面对虚轴的参数:
Ix
2[304.748.50(^55^)2]
16402cm4
1.64107mm4
ox
lx
1.64107130mm,
48502
Ix
lox
lx
750058,
133
1258230265
150
x0.780
N_
1A
15001032198.3Mpa
0.78097102
215Mpa,绕虚轴的整体稳定满足。
(5)缀板的设计
01
1i1302.5175.3cm753mm
选用缀板尺寸为-2601808,则h
l01180753180933mm,取l1930mm,
分支线刚度k1L304.7103276mm3
l1930
I11
缀板线刚度kb-(818032)30470mm3
a255.212
则&沁9.36k13267
横向剪力Vff9710一21524535N
85V23585
潭930
255.2
44705N
MTi
VL
2
24535930
5.704106Nmm
取焊脚尺寸hf8mm,采用绕角焊,则焊缝计算长度为lw180mm
44705
0.78180
44.4Mpa,
验算焊缝:
f
2f
(188.6)2
(1.22)
44.42
160Mpa
65.704106
7188.6Mpa
0.78180
ffw160Mpa
第五章
5.1一平台的梁格布置如图5.53所示,铺板为预制钢筋混凝土板,焊于次梁上。
设平台恒荷载的标准值(不包括梁自重)为2.0kN/m2。
试选择次梁截面,钢材
解:
1、
普通工字形钢
2.
m
W
X
X
rfX
qk
(220)3
为Q345钢
66kN/m
M
扁2
191.2
62
410.4kN
X
8
8
q(1.221.420)
391.2kN/m
m
m
Wx
xrf
x
410.4106
1.05295
1324939
mm
1324.939
3cm
选I45a
3
WX1433cm
Ix32241cm4
3、验算:
1)强度
Mx
410.4106
3
272.8Mpapf
295Mpa
rxWX
1.05143310
2)
挠度
v
5
qkl45
66
60004
384
Elx3842.06
105
32241
104
16.77mmf[v]15mm
重选I50a
lx46472cm4
5qkI456660004
v384Eg3842.0610546472104
3)整稳:
不必计算。
4)局稳:
因为是型钢,不必验算。
5.3解:
图5.54(a)所示的简支梁,其截面为不对称工字形[图5.54(b)],材
料为Q235B钢;梁的中点和梁端均有侧向支承;在集中荷载(未包括梁自重)
F=160kN(设计值)的作用下,梁能否保证其整体稳定性?
1、计算梁自重
30
104
max
2、
yi
Ix
WX
180
104
ql2
G8
2
0.8101104cm
76.980.8kN/m
PI…0.81221.2
4
16012497.3kNm
计算中和轴位置
800.840.510181「
0.5
301800.8101
1
33.2cm
12
Ix
32
0.880(82/233.2)
800.8301
22
(33.20.5)101(48.80.5)
4
93440cm
934402810cm3
33.2
1334
yL130110)2330cm
Iy
.'2330
4.7cm
y•
.A
■104
yl1/iy
600/4.7
127.7
bh/(h
I2)(1
303)/12
0.96
2330
b0-8(2
b1)0.8(20.961)
3、
查附表3.1
I
i
0.74
b
Ah
yt1
b1.75
y1
求b
4320b2~
y
2
4.4h
235
b~~
1.75攀
127.72
104
82
127.71
2810
4.482
0.74
235
235
2.5f0.6
b1.07吨1.07
0.282
2.5
0.957
4、梁整体稳定计算
497.3106
3184.9Mpapf
bW<0.957281010
215Mpa(满足)
5.4解:
设计习题5.1的中间主梁(焊接组合梁),包括选择截面、计算翼缘焊缝、
确定腹板加劲肋的间距。
钢材为Q345钢,E50型焊条(手工焊)
解:
qk66KN/mq91.2KN/m
Fk666396KN
F91.26547.2KN
V-547.21368KN
2
(1)试选截面:
M
Wx
1368
Mx
「xf
9547.2(63)7387.2KN
7387.2106
1.05295
23849103mm3
hmin
l2
295
1.34106
40018000
1585mm
he2Wx0.4
2(23849
103)o.4
1786mm
取梁腹板高
h0仃00mm
V
1368
103
tw1.2二~
1.2
5.7mm
hofv
1700
170
1.34106
[Vt]
twho/3.511.8mm
取tw12mm
翼缘AWxtwh。
2384910312仃00
翼缘fh0617006
10629mm
bf
h5〜h317005~17003
(340〜567)mm
取bf500mm
则tf1062950021.2mm
取tf24mm
(2)强度验算:
E4
1700
E4
500
Sx
(170012170050024862)1.468107mm"
24
lx—(5001748488170(?
)2.271010mm412
WX%2.27101%742.597107mm3
MxrxWx
37
13681031.468107
10
2.271012
7387.2106
1.052.597107
270.9Mpapf
73.7Mpap
295mMpa
fv170Mpa
(3)整稳验算:
hb13000/5006p16不需验算.
(4)刚度验算:
(5)翼缘和腹板的连接焊缝计算:
qk
v
hf
5Fk5396
110kNm
110(18000)4
18
18
5
5
q」4
384
EIx
384
510
2.061052.2710
32mmp[v]
1368103(50024862)
Vs
1.4IxffW
10
1.42.2710200
2.2mm
丄
400
A50024217001244400mm2
取hf8mmf1.5tmax1.5J247.3mm
(6)主梁加劲肋设计
ho/tw1700/12142,
80p142p仃0,宜设置横向加劲肋
(——)2+-^(—)21
crc,crcr
间距a0.5h00.51700850mmp2h0217003400mm
取a3000mm,设在集中荷载作用处
I区格:
vI1368KN
MI13681.52052KNm
mM|
WT
h205210:
僭76.8Mpa
h2.5971071748
Vi
I
Zw
II区格:
VI
136810367.1Mpa
170012
820.8KN
Mi
13684.5547.21.55335.2
Mihb5335.2
——76.8199.68MPa
WXh2052
8208103
40.24MPa
170012
273.6KN
1368
7.5547.2(4.51.5)6976.8kNm
76.8
6976.8
261.12MPa
273.6
2052
13.41
MPa
170012
计算
cr
cr
0.85p
cr
ah0
cr
h
fy
235
b177
3450.97
234
1700,12
177
p1.25
[1
3000
.1700
0.75(b
0.85)]f
1.77f1.0
41;5.344(h0a)2
[1
fy
235
1.1fVs21.11701.6272
0.75(0.970.85)]295268.45MPa
1.627f1.2
70.6MPa
I区格:
)2(^671)20.0820.9030.985p1
格:
268.4570.6
II区格:
(199.68
(268.45
-)2
(40.24)2
(70.6)
0.553
0.325
0.878
P1
(261.12
13.41、2
0.946
0.036
0.985
P1
m区格:
(268.45
-)2
(70.6)
bs
ts
Iz
ho
30
生
15
1
12
10.4
40
140
75
1700
^q"
4097mm,取140
9.3mm取10mm
3140
140314010(-
2
106mm4f3hotw331700
10
mm
1238.8106mm4
横向加劲助尺寸:
中部支承加劲助:
1000
214010360127120mm2
1
10(140212)32.07107mm4
12
A
53.9mm
Iz
N=1368+547.2-竺1700—12475.2kN
i2
170053.932
0.929
475.2103
2A0.9297120
支座支承加劲助验算
71.8MPap
f295MPa
5472
N13681641.6kN
2
采用18016板
2180
16(180100)
12
9120mm2
Iz
(180212)3
6.86
107mm4
ce
hf
12
1?
16
6・8610786.7
9120
170086.720
1641.6103
20.970
0.9709120
1641.6103
185.6MPap
295MPa
2(18040)16
366.4MPa
1641.6103
40.7(1700250)200
p