梁模板.docx
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梁模板
危险性分析计算书
1模板支架搭设高度H：
3.4m<8m
2模板支架搭设跨度B：
8.4m<18m
3施工总荷载：
活载控制时荷载组合S1=0.9[1.2（G1k+G2k+G3k）+1.4Q1k]
=0.9×[1.2×（0.9+24×0.25+1.1×0.25）+1.4×2.5]
=10.9kN/m2
恒载控制时荷载组合S2=0.9[1.35（G1k+G2k+G3k）+1.4×0.7Q1k]
=0.9×[1.35×（0.9+24×0.25+1.1×0.25）+1.4×0.7×2.5]
=10.92kN/m2
两者取大值，即施工总荷载S=max[S1，S2]=10.92kN/m2<15kN/m2
4集中线荷载：
活载控制时荷载组合S1=0.9b[1.2（G1k+G2k+G3k）+1.4Q2k]
=0.9×0.45×[1.2×（0.9+24×0.9+1.5×0.9）+1.4×2]
=12.73kN/m
恒载控制时荷载组合S2=0.9b[1.35（G1k+G2k+G3k）+1.4×0.7Q2k]
=0.9×0.45×[1.35×（0.9+24×0.9+1.5×0.9）+1.4×0.7×2]
=13.83kN/m
两者取大值，即集中线荷载S=max[S1，S2]=13.83kN/m<20kN/m
综上可知，根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号，此模板工程属"危险性较大的分部分项工程范围"，条文规定：
施工单位应当在危险性较大的分部分项工程施工前编制专项施工方案。
由施工单位技术部门组织本单位施工技术、安全、质量等部门的专业技术人员进行审核。
经施工单位审核合格后报监理单位，由项目总监理工程师审核签字。
梁模板（扣件式）计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL18（9）
新浇混凝土梁计算跨度（m）
8.4
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
450×900
新浇混凝土结构层高（m）
3.4
梁侧楼板厚度（mm）
250
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
非自定义:
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
950
梁两侧立柱间距lb（mm）
900
步距h（mm）
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
950、1100
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
450
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
自定义
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
300,600
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
400
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×0.9）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×0.9）+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×0.9]×1＝28.01kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×0.9]×1＝23.05kN/m
1、强度验算
Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×28.01×0.112+0.121×1.76×0.112＝0.04kN·m
σ＝Mmax/W＝0.04×106/37500＝0.94N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×23.05×112.54/（100×10000×281250）＝0.008mm≤[ν]＝l/400＝112.5/400＝0.28mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×28.01×0.11+0.446×1.76×0.11＝1.33kN
R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×28.01×0.11+1.223×1.76×0.11＝3.84kN
R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×28.01×0.11+1.142×1.76×0.11＝3.15kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R5'=0.393q2l=0.393×23.05×0.11＝1.02kN
R2'=R4'=1.143q2l=1.143×23.05×0.11＝2.96kN
R3'=0.928q2l=0.928×23.05×0.11＝2.41kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
60×80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
64
小梁截面惯性矩I（cm4）
256
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{1.33+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.45/4+0.5×（0.9-0.25）]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.25）+1.4×1，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.25）+1.4×0.7×1]×max[0.45-0.45/2，（0.9-0.45）-0.45/2]/2×1，3.84+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.45/4}=3.87kN/m
q2＝max[1.02+（0.3-0.1）×0.45/4+0.5×（0.9-0.25）+（0.5+（24+1.1）×0.25）×max[0.45-0.45/2，（0.9-0.45）-0.45/2]/2×1，2.96+（0.3-0.1）×0.45/4]＝2.99kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.87×0.952，0.5×3.87×0.42]＝0.37kN·m
σ＝Mmax/W＝0.37×106/64000＝5.84N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.87×0.95，3.87×0.4]＝2.232kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×2.232×1000/（2×60×80）＝0.7N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×2.99×9504/（100×9350×2560000）＝0.64mm≤[ν]＝l/400＝950/400＝2.38mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝2.99×4004/（8×9350×2560000）＝0.4mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.87×0.95，0.393×3.87×0.95+3.87×0.4]＝4.2kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.01kN，R2＝R4＝4.2kN，R3＝3.45kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.99×0.95，0.393×2.99×0.95+2.99×0.4]＝3.24kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.68kN，R'2＝R'4＝3.24kN，R'3＝2.64kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3.5
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
12.19
主梁截面抵抗矩W（cm3）
5.08
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.217×106/5080＝42.66N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝5.925kN
τmax＝2Vmax/A=2×5.925×1000/489＝24.23N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝0.03kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.03kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.54
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.95×1.82/10＝0.08kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.5）×0.9）+0.9×1.4×2]×1＝27.16kN/m
2）小梁验算
q1＝max{1.21+（0.3-0.1）×0.45/4+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.25）+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.45/2，（0.9-0.45）-0.45/2]/2×1，3.51+（0.3-0.1）×0.45/4}=3.54kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.05kN，R2＝8.26kN，R3＝8.26kN，R4＝0.05kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.05+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.25）+0.9×1.4×1]×（1.1+0.45-0.45/2）/2×0.95，8.26，8.26，0.05+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.25）+0.9×1.4×1]×（1.1+0.9-0.45-0.45/2）/2×0.95]+0.08/0.9＝8.43kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝8433.85/（0.54×424）+0.08×106/4490＝53.67N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×1＝8.9kN≤[N]＝30kN
满足要求！
梁侧模板计算书
一、工程属性
新浇混凝梁名称
KL18，标高3.4m
混凝土梁截面尺寸（mmxmm）
450×900
梁板结构情况
见下图
楼板厚度（mm）
250
二、荷载组合
混凝土重力密度γc（kN/m3）
24
新浇混凝土初凝时间t0（h）
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1.15
混凝土浇筑速度V（m/h）
2.5
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）
0.9
振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k（kN/m2）
4
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×0.9]＝min[38.4，21.6]＝21.6kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×21.6+1.4×4，1.35×21.6+1.4×0.7×4]＝0.9max[31.52，33.08]＝0.9×33.08＝29.77kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝21.6kN/m2
三、支撑体系设计
小梁布置方式
竖直向布置
小梁间距
200
主梁合并根数
2
主梁最大悬挑长度（mm）
300
对拉螺栓水平向间距（mm）
600
支撑距梁底距离依次为
200，400，600
设计简图如下：
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
计算简图如下：
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×29.77＝29.77kN/m
Mmax＝0.125q1l2＝0.125×29.77×0.22＝0.15kN·m
σ＝Mmax/W＝0.15×106/37500＝3.97N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝bS正＝1×21.6＝21.6kN/m
νmax＝5×21.6×2004/（384×10000×281250）=0.16mm≤200/400=0.5mm
满足要求！
3、支座反力验算
承载能力极限状态
R＝q1l=29.77×0.2＝5.95kN
正常使用极限状态
R'＝q2l=21.6×0.2＝4.32kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
60×80
小梁弹性模量E（N/mm2）
8415
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.66
小梁截面抵抗矩W（cm3）
64
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁截面惯性矩I（cm4）
256
计算简图如下：
1、抗弯验算
小梁弯矩图（kN·m）
q=5.95kN/m
σ＝Mmax/W＝0.12×106/64000＝1.86N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
小梁剪力图（kN）
τmax＝3Vmax/（2bh）＝3×1.19×1000/（2×80×60）＝0.37N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
小梁变形图（mm）
q=4.32kN/m
νmax＝0.08mm≤200/400=0.5mm
满足要求！
4、主梁所受支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax＝0.94kN
正常使用极限状态
R'max=0.68kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3.5
主梁合并根数
2
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
120
主梁截面惯性矩I（cm4）
12.19
主梁截面抵抗矩W（cm3）
5.08
因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。
计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁连续梁部分弯矩图（kN·m）
主梁悬挑梁部分弯矩图（kN·m）
q=0.47kN/m
σ＝Mmax/W＝0.19×106/5080＝36.92N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁连续梁部分剪力图（kN）
主梁悬挑梁部分剪力图（kN）
τmax＝2Vmax/A=2×0.94×1000/489＝3.84N/mm2≤[τ]＝120N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁连续梁部分变形图（mm）
主梁悬挑梁部分变形图（mm）
q=0.68kN/m
ν1max＝0.13mm≤600/400=1.5mm
ν2max＝0.28mm≤300/400=0.75mm
满足要求！
4、最大支座反力计算
Rmax＝3.12kN
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型
M14
轴向拉力设计值Ntb（kN）
17.8
可知对拉螺栓受力N＝0.95×3.12＝2.96kN≤Ntb＝17.8kN
满足要求！
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