模板工程论文技师.docx

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模板工程论文技师

浅谈模板的设计和配制

随着我处规模的不断发展和壮大，承接的工程任务越来越多，工程质量正在逐年提高,优质工程、优质结构不断涌现。

这一个个骄人的成绩的取得，无一不是以质量为依托。

质量乃企业立足生存之本。

在主体施工阶段中，混凝土成型是质量评定的一个重要方面，混凝土的成型很大程度上由模板的设计和配制所决定，故模板的设计和配制是混凝土成型的关键，我们应当对此加以重视和进行必要的投入，确保混凝土成型的观感和质量。

我工程部在太仓苏创上海花园项目的模板工程进行了尝试，对模板的设计和配制进行有效策划和控制，取得了较好的质量效果和经济效益。

模板的设计和配制需经过以下几个阶段，一是策划准备工作阶段，其次为设计阶段，最后是配制阶段。

每一阶段都有许多相关的工作要做，对于每一项工作都要进行细致的考虑和策划，选择能达到预期的质量目标和经济效果的方法。

在太仓苏创上海花园项目的模板工艺上我们首先下定质量目标：

整体质量目标为扬子杯，模板要求达清水混凝土，基本做到不抹灰。

围绕这一目标，项目部对模板进行了认真的策划和配制。

一、策划准备工作。

太昌花园项目我工程部共承建5栋14层住宅楼，建筑面积为4万多，该工程为短肢剪力墙结构，层高为3米，在工程开工前，项目部对模板的策划和配制做了充分的准备工作。

1、召集相关人员召开会议，总结此前工程模板工艺方面的经验。

为此项目部召集了施工组、质检组、木工工长及小组长等进行讨论，对以前所干工程模板方面的得与失进行分析，好的在本工程中继续加以发扬和运用，不好的应当加以杜绝和改进。

在会上，项目部决定继续适应上海市场的形势采用浸汁板木模，并提出奋斗目标力争达到清水混凝土的施工水平，同时明确本工程杜绝使用胶带补缝的传统施工工艺。

项目部要求各部门有关人员在模板的设计和配制上多下功夫，多想办法。

会议同时还总结到：

以往模板周转次数少，投资相对较多，本工程可以在拆模上进行有效控制，制订措施来控制损耗延长周转次数，从而降低投入。

2、新工艺、新技术、新材料的运用。

结合本工程的特点和上海市场的要求，本工程决定采用20厚浸汁板与50*100木龙骨配制组合模板；对模板的拼缝处全部用刨子进行修整到边；对于模板的下脚（与下层混凝土交接处）采用新工艺予埋对拉螺栓；对于柱角、梁角的易漏浆部位全部加木锲受紧，使柱角、梁角不漏浆，做到成型后有棱有角；对于模板下脚不到位处采用砂浆进行提前5--8小时捂堵，有效控制烂根和麻面现象；对于模板的定位采用最下道为钢筋焊接，上面采用混凝土预制穿墙块进行限位，等等。

3、人员进行具体的分工和落实。

项目技术负责人及施工组负责方案的编制和审批工作；质检组、木工班参考并商讨；同时安排专人进行模板翻样和交底；对于拆模，专人盯管和指导，确保模板少受伤害少碰撞。

二、设计阶段。

这一阶段非常关键。

技术人员首先必须认真全面的阅读和熟悉图纸，详细了解图纸的各轴线之间的尺寸关系。

对于工程变更需即时实施，不得马虎。

其次，进行计算和绘图。

对于计算可分为三种形式进行，一是墙柱模板计算，二是梁模板计算，三是楼板模板计算。

主要计算支撑钢管是否能承受荷载，龙骨的强度、抗剪、挠度以及扣件抗滑移的计算。

对于计算，根据经验，支撑稳定性计算非常非常重要，高度超过8米的模板其方案必须请有关专家进行论证，通过后才能实施。

所谓绘图，是指翻样员将蓝图上的墙、板、柱进行支解，绘制成直观详图以便工人进行操作。

作为翻样员必须做到认真细致，对每一条墙、每一个柱都不放过，且对墙柱进行有序编号，以便施工操作时按编号顺序进行，对于板厚有高差的地方尤要小心，墙板的高度也要变（墙、柱、板一起浇注）。

最后，由计算书组成的方案需报送上级部门、监理、业主进行审批。

通过后由技术负责人按此方案进行技术交底。

各有关部门必须按此执行。

对于翻样后所形成的翻样图，还需进行认真的核对，核对后形成书面交底交付操作人员进行执行。

三、配制阶段。

即实施阶段，这一阶段，必须做到以下两点：

一是操作人员必须严格按照大样图和技术交底进行；二是勤检查勤督促，质量员，施工员、工长等均为检查和督促人员，对于不正确的应当加以制止和改正，对于不到位的应当加以指导和改进。

在本工程的配模过程中，项目做到了细致认真，安排专人进行监督和检查，对每一道环节都有明确的交底和要求；翻样员于现场进行指导和讲解，做到有问必答，问题于现场随时随地进行解决；此次模板的配制做到好中求快，重点是配模的质量，改变以往的一味追求速度的作风。

四、实施效果。

本次配模共花去模板用工的1/3，从此数据来看，远远超经验数据，但在施工过程中，不需花过多的用工去进行模板修整，不需花人工贴胶带，不需花过多人工进行混凝土修补和清理，总体比较来，模板总用工有所节约，工程主体总体用工有所节省，工程质量比以前迈上一台阶，达到清水混凝土的要求，完成预期质量目标；在拆模工程控制中，制定了不许硬撬硬碰，必须进行软保护的措施，且专人负责进行监督和指导，使模板的损耗大大降低从而延长模板的周转次数，节约工程成本，经济效益显著提高。

取得了质量和经济双丰收。

综上所述，模板的设计和配制对混凝土成型有着很大的影响，是很关键的一个方面，我们应当加以重视，充分尊重科学，充分发挥项目部主观能动性，充分调动各相关人员的积极性，做到事前认真进行策划做好准备工作，技术人员的方案力求科学准确、交底明确直观可操作，配制时一丝不苟、严格按要求执行。

只要我们认真进行策划和控制，定能使质量更上一个台阶，经济效益也将会显著提升。

2011年4月

张明汉

梁模板扣件钢管高支撑架计算书

高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。

模板支架搭设高度为2.8米，

基本尺寸为：

梁截面B×D=200mm×400mm，梁支撑立杆的横距（跨度方向）l=0.80米，立杆的步距h=1.20米，

图1梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为

48×3.5。

一、梁底支撑钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=25.000×0.400×0.800=8.000kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=1.500×0.800×（2×0.400+0.200）/0.200=6.000kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（1.000+2.000）×0.200×0.800=0.480kN

2.方木楞的支撑力计算：

均布荷载q=1.2×8.000+1.2×6.000=16.800kN/m

集中荷载P=1.4×0.480=0.672kN

方木计算简图

经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为

N1=2.016kN

N2=2.016kN

方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

方木强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=2.016/0.800=2.520kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.52×0.80×0.80=0.161kN.m

截面应力

=0.161×106/83333.3=1.94N/mm2

方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

方木抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.6×0.800×2.520=1.210kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×1210/（2×50×100）=0.363N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

方木挠度计算

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

最大变形v=0.677×2.100×800.04/（100×9500.00×4166666.8）=0.147mm

方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求!

3.支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照连续梁的计算如下

计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管变形图（mm）

经过连续梁的计算得到

支座反力RA=RB=2.02kN

最大弯矩Mmax=0.806kN.m

最大变形vmax=3.153mm

截面应力

=0.806×106/5080.0=158.740N/mm2

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

二、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

三、扣件抗滑移的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=2.02kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=0.00kN（已经包括组合系数1.4）

脚手架钢管的自重N2=1.4×0.149×2.800=0.584kN

N=2.016+0.584+2.240=4.840kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.58

A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.89

W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=5.08

——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1uh

（1）

l0=（h+2a）

（2）

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.12m；

公式

（1）的计算结果：

=32.13N/mm2，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

公式

（2）的计算结果：

=15.14N/mm2，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

l0=k1k2（h+2a）（3）

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；

公式（3）的计算结果：

=18.17N/mm2，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

五、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

4.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

扣件钢管楼板模板支架计算书

模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

模板支架搭设高度为2.9米，

搭设尺寸为：

立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.00米，立杆的步距h=1.20米。

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为

48×3.5。

一、模板支撑方木的计算

方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=25.000×0.200×0.300=1.500kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.400×0.300=0.120kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（1.000+2.000）×1.000×0.300=0.900kN

2.强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×1.500+1.2×0.120=1.944kN/m

集中荷载P=1.4×0.900=1.260kN

最大弯矩M=1.260×1.00/4+1.94×1.00×1.00/8=0.558kN.m

最大支座力N=1.260/2+1.94×1.00/2=1.602kN

截面应力

=0.558×106/83333.3=6.70N/mm2

方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

3.抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=1.000×1.944/2+1.260/2=1.602kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×1602/（2×50×100）=0.481N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

4.挠度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=1.500+0.120=1.620kN/m

集中荷载P=0.900kN

最大变形v=5×1.620×1000.04/（384×9500.00×4166666.8）+900.0

×1000.03/（48×9500.00×4166666.8）=1.007mm

方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

二、板底支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算

集中荷载P取纵向方木传递力，P=3.20kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管变形图（mm）

支撑钢管剪力图（kN）

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=1.078kN.m

最大变形vmax=2.754mm

最大支座力Qmax=11.652kN

截面应力

=1.08×106/5080.0=212.30N/mm2

支撑钢管的计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求!

可减少立杆布置间距。

支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

三、模板支架荷载标准值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.149×2.880=0.429kN

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.400×1.000×1.000=0.400kN

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25.000×0.200×1.000×1.000=5.000kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.829kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+2.000）×1.000×1.000=3.000kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

四、楼板强度的计算:

1.计算楼板强度说明

验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.30m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。

宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=1593.2mm2，fy=300.0N/mm2。

板的截面尺寸为b×h=4085mm×130mm，截面有效高度h0=110mm。

按照楼板每6天浇筑一层，所以需要验算6天、12天、18天...的

承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

2.计算楼板混凝土6天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边4.30m，短边4.30×0.95=4.09m，

楼板计算范围内摆放5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

第2层楼板所需承受的荷载为

q=2×1.2×（0.40+25.00×0.20）+

1×1.2×（0.43×5×5/4.30/4.09）+

1.4×（2.00+1.00）=17.89kN/m2

计算单元板带所承受均布荷载q=4.09×17.89=73.09kN/m

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0550×ql2=0.0550×73.09×4.092=67.08kN.m

验算楼板混凝土强度的平均气温为19.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到6天后混凝土强度达到53.77%，C30.0混凝土强度近似等效为C16.1。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.74N/mm2

则可以得到矩形截面相对受压区高度：

ξ=Asfy/bh0fcm=1593.15×300.00/（4085.00×110.00×7.74）=0.14

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

s=0.130

此层楼板所能承受的最大弯矩为：

M1=

sbh02fcm=0.130×4085.000×110.0002×7.7×10-6=49.8kN.m

结论：

由于ΣMi=49.75=49.75

所以第6天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。

第2层以下的模板支撑必须保存，第3层以下的模板支撑可以拆除。

木模板墙模板计算书

一、墙模板基本参数

墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；

用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，

每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。

墙模板面板厚度h=20mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距300mm。

外楞采用圆钢管φ48×3.5，每道外楞2根钢楞，间距500mm。

穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径500mm。

墙模板组装示意图

二、墙模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中

——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取5.714h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；

1——外加剂影响修正系数，取1.200；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=65.830kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=65.830kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。

三、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,

按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

1.强度计算

=M/W<[f]

其中——面板的强度计算值（N/mm2）；

M——面板的最大弯距（N.mm）；

W——面板的净截面抵抗矩,W=50.00×2.00×2.00/6=33.33cm3；