模板专项方案.docx
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模板专项方案
黄骅港管控一体化办公楼工程
模板专项方案
编制人：
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初审人：
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审核人：
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批准人：
职称（职务）：
批准日期：
河北天昕建设集团有限公司
目录
一、.编制依据
二、工程概况
三、模板体系
四、模板支撑系统设计及制作安装
五、模板验算
六、模板验收
七、模板的拆除
八、安全技术措施
一、编制依据
1.1《河北省<建筑施工安全检查标准>实施细则》
1.2《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
1.3《建筑安装工人安全技术操作规程》
1.4《黄骅港管控一体化办公楼工程施工图纸》
1.5《黄骅港管控一体化办公楼工程施工组织设计》
1.6《建筑施工手册》
1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
1.9《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）
二、工程概况
本工程为黄骅港管控一体化办公楼工程，主体框剪结构，本工程占地面积为2255平方米，总建筑面积为16243平方米，本工程地上8层，一层层高为5.2m，二层至七层层高为4.2m，顶层层高为4.8m，建筑高度为43.9m。
属于二类高层建筑，本工程防火设计的建筑分类为高层二类，其耐火等级为二级，抗震设防烈度为7度。
该工程为现浇钢筋混凝土框剪结构，墙体厚度为400mm、300mm、200mm；框架柱截面为900×900mm、1000×800mm、800×800mm、600×600mm；框架梁断面为400×1000mm、400×800mm、300×600mm，结构板厚为130mm。
三、模板体系选型
1.模板和支撑材料：
混凝土结构模板选型
部位
模板配置方案
适用部位
墙
剪力墙
面板为15mm厚覆膜多层板，竖肋为50×100mm方木，横肋为双Φ48.3*3.6钢管，支撑采用Φ48.3*3.6钢管及木方等，模板上设置Φ12对拉穿墙螺栓。
普通结构
柱
框架柱
面板为15mm厚覆膜多层板，竖肋为50×100mm方木，横肋为双Φ48.3*3.6钢管，支撑采用Φ48.3*3.6钢管及木方等，模板上设置Φ12对拉穿墙螺栓。
普通结构
梁、楼板
梁、楼板模板采用15mm厚多层板；50×100mm方木作次龙骨、Φ48.3*3.6钢管作主龙骨,支撑采用钢管和丝杠。
普通结构
楼梯
踏步采用木模板，楼梯底模采用15mm多层板，扣件脚手架支撑。
普通结构
后浇带
后浇带处采用快易收口网做模板，钢筋和方木做支撑。
四、模板支撑系统设计及制作安装
1、墙体模板
为了达到较好的混凝土浇筑效果，采用重量轻、吊装方便、混凝土成型效果好的木模板。
墙体模板设计和制作
（1）墙体模板的设计：
1）墙体模板面板采用15mm厚多层板，面板的标准尺寸为1220mm×2440mm。
2）竖肋为50×100mm方木间距200mm布置。
3）横肋为两根Φ48.3*3.6钢管，间距为450mm。
4）模板上设置φ12对拉穿墙螺栓，横向间距400mm，竖向间距450mm。
5）支撑采用φ48。
3×3.6mm钢管及可调U型托等。
（2）对拉螺栓
墙体使用M12的对拉螺栓，在对拉螺栓上套φ16mm的塑料管，在塑料管两端与模板接触处分别套塑料帽，在塑料帽外加海棉止水垫，确保混凝土不漏浆。
2、柱模板
（1）柱模板选型
本工程框架柱截面尺寸变化较多，因此均采用木模板施工，木模板面板采用15mm厚多层板，竖楞为50×100mm木方，间距200mm，贴多层板的木方面要刨直刨光。
柱箍采用Φ48.3*3.6钢管加对拉螺栓设置，间距450mm，第一道柱箍距地300mm。
在基础底板及基础梁上预留钢筋头，用φ48.3×3.6mm钢管做斜撑来支撑柱模板。
在柱四面每面埋设锁口地锚与预埋钢筋头，锁口地锚每面2根、距柱250mm，预埋钢筋头每面两根、距柱4m左右。
锁口地锚与预埋钢筋头均为直径20mm的钢筋头。
在模板加固尤其是混凝土浇筑过程中，采用经纬仪进行垂直度监测控制，如发生偏差立即进行调整，确保柱垂直度满足要求。
3、梁模板
（1）模板选型
本工程梁模板面板采用15mm厚覆膜多层板。
所有梁模板均应按设计要求起拱，起拱高度1‰～3‰。
梁柱节点模板、主次梁交接处模板设计及安装质量是框架结构梁柱节点施工质量的直接表现。
本工程不同类型的梁柱节点形式，将通过精心设计，制作专用节点模板，并通过变化其高度尺寸以调节不同层高柱子的模板安装。
梁柱接头模板采用15mm厚覆膜多层板和50×100mm木肋制作，与梁、顶板模衔接紧密，并作到相对独立，便于拆模。
梁跨度方向立杆间距900，梁两侧方向立杆间距1200，梁底增加两根立杆，立杆顶部选用可调托撑螺杆调节，螺杆外径为36mm，支托板厚为5mm。
4、楼板模板
本工程楼板模板面层采用15mm厚覆模多层板，墙板接头处采用40×40角钢加贴海绵条以防漏浆。
模板次楞采用50×100mm木方、间距240mm，主楞采用Φ48.3*3.6钢管，支撑立杆间距1100×900，立杆顶部选用可调托撑螺杆调节，螺杆外径为36mm，支托板厚为5mm。
5、楼梯模板
楼梯踏板模板采用木模板,底模为15mm厚覆膜多层板。
先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧模，外帮侧模应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线，侧板位置线，钉好固定踏步侧模的档板，在现场安装侧板。
7、后浇带模板
（1）模板选择
楼板后浇带处采用快易收口网做模板，钢筋和方木做支撑。
快易收口网是一种由薄形热浸镀锌钢板为原料，经过加工，成为有单向U型密肋骨架和单向立体网格的永久性模板，其力学性能优良，自重轻，与混凝土粘接紧密，不影响混凝土的强度和防水效果。
避免了后浇带内拆模、凿毛的困难，见下图。
（2）后浇带的封闭
须根据沉降记录，待主体封顶后且沉降趋于稳定后再进行施工，封闭后浇带的混凝土应采用比两侧混凝土强度等级高一级的补偿收缩混凝土。
五、模板验算
130厚楼板验算
1、工程属性
新浇混凝土楼板名称
楼板
新浇混凝土楼板板厚（mm）
130
新浇混凝土楼板边长L（m）
7.8
新浇混凝土楼板边宽B（m）
4.2
2、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）
2.5
当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）
1
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板自重标准值
0.1
面板及小梁自重标准值
0.3
楼板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
3、模板体系设计
模板支架高度（m）
4
立柱纵向间距la（mm）
1100
立柱横向间距lb（mm）
900
水平拉杆步距h（mm）
1800
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离（mm）
50
立柱距混凝土板长边的距离（mm）
300
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距（mm）
240
小梁距混凝土板短边的距离（mm）
50
小梁两端各悬挑长度（mm）
300，300
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（楼板长向）
模板设计剖面图（楼板宽向）
4、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
（1）强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（1.1+24）×0.13）+1.4×2.5，1.35×（0.1+（1.1+24）×0.13）+1.4×0.7×2.5]×1=6.78kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m
p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.78×0.242/8，0.11×0.242/8+3.15×0.24/4]=0.19kN·m
σ＝Mmax/W＝0.19×106/37500＝5.06N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
（2）挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.1+（1.1+24）×0.13）×1=3.36kN/m
ν＝5ql4/（384EI）＝5×3.36×2404/（384×10000×281250）＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝240/400＝0.6mm
满足要求！
5、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
50×100
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
83.33
小梁截面惯性矩I（cm4）
416.67
因[B/lb]取整＝[4200/900]取整＝4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为300mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
（1）强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×（0.3+（1.1+24）×0.13）+1.4×2.5，1.35×（0.3+（1.1+24）×0.13）+1.4×0.7×2.5]×0.24＝1.68kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0.9×1.2×（0.3+（1.1+24）×0.13）×0.24＝0.92kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.24＝0.76kN/m
M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×0.92×0.92+0.1×0.76×0.92＝0.12kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.24＝0.08kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m
M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.08×0.92+0.21×3.15×0.9＝0.6kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.68×0.32/2，0.08×0.32/2+3.15×0.3]＝0.95kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.12，0.6，0.95]＝0.95kN·m
σ＝Mmax/W＝0.95×106/83330＝11.38N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
（2）抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.92×0.9+0.62×0.76×0.9＝0.93kN
V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.08×0.9+0.681×3.15＝2.19kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.68×0.3，0.08×0.3+3.15]＝3.17kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.93，2.19，3.17]＝3.17kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×3.17×1000/（2×100×50）＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
（3）挠度验算
q=（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.3+（24+1.1）×0.13）×0.24＝0.86kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×0.86×9004/（100×9350×4166700）＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
悬臂端νmax＝qL4/（8EI）=0.86×3004/（8×9350×4166700）＝0.02mm≤[ν]＝l1/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
6、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Φ48.3×3.6
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
12.71
主梁截面抵抗矩W（cm3）
5.26
（1）小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.5+（1.1+24）×0.13）+1.4×1.5，1.35×（0.5+（1.1+24）×0.13）+1.4×0.7×1.5]×0.24＝1.43kN/m
q1静＝0.9×1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0.9×1.2×（0.5+（1.1+24）×0.13）×0.24＝0.98kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.24＝0.45kN/m
q2＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.5+（1.1+24）×0.13）×0.24=0.9kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝（1.143q1静+1.223q1活）L＝1.143×0.98×0.9+1.223×0.45×0.9＝1.5kN
按悬臂梁，R1＝q1l=1.43×0.3＝0.43kN
R＝max[Rmax，R1]＝1.5kN;
同理，R'＝0.91kN，R''＝0.97kN
正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.9×0.9＝0.93kN
按悬臂梁，R1＝q2l=0.9×0.3＝0.27kN
R＝max[Rmax，R1]＝0.93kN;
同理，R'＝0.56kN，R''＝0.6kN
（2）抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·m）
Mmax＝0.81kN·m
σ＝Mmax/W＝0.81×106/5260＝153.9N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
（3）抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝4.13kN
τmax＝2Vmax/A=2×4.13×1000/506＝16.33N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
（4）挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝1.39mm
νmax＝1.39mm≤[ν]＝2.25mm
满足要求！
7、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd（mm）
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
Φ48.3×3.6
立柱截面面积A（mm2）
506
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
5.26
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
（1）长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×1.386×（1500+2×200）=2633.4mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mm
λ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210
长细比满足要求！
（2）立柱稳定性验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1.115×1.386×（1500+2×200）=2936.241mm
λ1＝l01/i＝2936.241/15.9＝184.669，查表得，φ1＝0.211
Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1.1×1.82/10＝0.09kN·m
Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ（NQik+Mw/lb）]=0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.13）+0.9×1.4×1]×1.1×0.9+0.92×1.4×0.09/0.9＝5.26kN
f＝Nw/（φA）+Mw/W＝5256.06/（0.21×506）+0.09×106/5260＝65.83N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1.1×1.82/10＝0.09kN·m
Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ（NQik+Mw/lb）]=0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.13）+0.9×1.4×1]×1.1×0.9+0.92×1.4×0.09/0.9＝5.52kN
f＝Nw/（φA）+Mw/W＝5523.36/（1.15×506）+0.09×106/5260＝26.1N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
8、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝5.26kN≤[N]＝30kN
满足要求！
400*1000框架梁验算
1、工程属性
新浇混凝土梁名称
400*1000
新浇混凝土梁计算跨度（m）
7.6
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
400×1000
新浇混凝土结构层高（m）
4.2
梁侧楼板厚度（mm）
130
2、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
非自定义:
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
3、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
900
梁两侧立柱间距lb（mm）
1200
步距h（mm）
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
900、1100
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
600
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
按梁两侧立柱间距均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
400,800
梁底支撑小梁根数
3
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
200
设计简图如下：
平面图
立面图
4、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×1）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×1）+1.4×0.7×2]×1＝32.87kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×1]×1＝31.1kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×1]×1＝25.6kN/m
（1）强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×32.87×0.22＝0.16kN·m
σ＝Mmax/W＝0.16×106/37500＝4.38N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
（2）挠度验算
νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×25.6×2004/（100×10000×281250）＝0.076mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
（3）支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×31.1×0.2+0.437×1.76×0.2＝2.49kN
R2=1.25q1l=1.25×32.87×0.2＝8.22kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R3'=0.375q2l=0.375×25.6×0.2＝1.92kN
R2'=1.25q2l=1.25×25.6×0.2＝6.4kN
5、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
50×100
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
83.33
小梁截面惯性矩I（cm4）
416.67
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{2.49+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.4/2+0.5×（1-0.13）]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.13）+1.4×1，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.13）+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.4/2，（1.2-0.6）-0.4/2]/2×
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