旋风分离器前期设计知识.docx
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旋风分离器前期设计知识
175th循环流化床旋风分离器优化改造
（1）中心简直径与长度。
在保证分离效率不降低的条件下，把旋风分离器中心简直径由原来的1500mr改成1200mr中心筒长
度由1925m改成1835mm缩短了中心筒长度，使压力损失减少。
在保证压降<2000Pa的前提下，采取缩小中心筒直径的方法来提高分离效率，即De/Do=Q375,在0.3〜0.5的适宜范围内。
75t/h循环流化床在炉膛出口设有2个旋风分离器。
旋风分离器切向进口截面为850X2400mm2内径3200mm出口直径
1500mm
旋风分离器的圆形简体和气体的切向入口使气固混合物进入围绕旋风分离器的两个同心涡流，外部涡流向下。
内部涡流向上。
由于固体密度比烟气密度大，在离心力作用下，固体离开外部涡流移向壁面，再沿旋风分离器的壁面滑落，经返料器返回炉膛循环再燃，相对干净的气体通过内部涡流向上移动，由旋风分离器顶部的中心筒出口排出。
75t/h循环流化床旋风分离器剖面图见图2。
175t/h循环流化床锅炉结构
a—分离器人口管裔度！
*—分离器人口宽度S
中心W直径常
丹L中心简插人探度書A—离器«休离;
H—分离器总商£Dn—分离辭#灰口直径
烟气温度、粒径、进口颗粒浓度、切向进口宽度和进口形式、中心筒长度和直径、固体的再夹带等。
由于旋流在中心筒与壁面之间运动，因此，中心筒的插入深度直接影响旋风分离器性能。
有研究表明，筒长度对分离
效率的影响（见图3）是：
中心简长度增加，分离效率提高，当中心筒长度大约是人口管高度的0.4〜0.5
因为
倍时，分离效率最高，随后分离效率随着中心筒长度增加而降低。
因此，中心筒过短或过长都不利于分离，
中心筒插入过深会缩短其与锥体底部的距离，增加二次夹带机会；而插入过浅，会造成正常旋流核心弯曲，甚至
破坏，使其处于不稳定状
态，同时也容易造成气体短路而降低分离效率。
另外，中心筒长度对压力损失也有影响（见图4）。
中心筒的压力损失主要是筒内摩擦损失，气体因同时进行旋转运动
和直线运动需要消耗更多的能量，筒内气体静压能的损失转化为旋转时的动能。
中心筒过长、过短压力损失都会增加，而当中心筒长度为人口管高度的0.4〜0.5倍时，压力损失最小，此时分离效率也最高。
中心管长度对压降的影响
中心筒部分所占体积减小，使分离器有效分离空间增大，可大大减少二次风夹带
一定范围内，中心简直径越小，
细粉颗粒的数量，使更多的细粉被分离出来，从而旋风分离器效率越高，但压力损失也越大。
当De/Do=0.3〜0.5时，分离效率较高，压力损失较小，再缩小直径，分离效率增加不大，但压力损失会急剧上升。
3.2改造措施
1500mr改成1200mm中
（1）中心简直径与长度。
在保证分离效率不降低的条件下，把旋风分离器中心简直径由原来的
心筒长度由1925mr改成1835mm缩短了中心筒长度，使压力损失减少。
在保证压降<2000Pa的前提下，采取缩小中心筒直径的方法来提高分离效率，即De/Do=0.375,在0.3〜0.5的适宜范围内。
图6改遼后中心筒结构
2流化床旋风分离器系统优化设计与应用中的几个问题
一般设计中旋风分离器的入口速度是根据工艺气量确定的。
根据旋风分离器的离心分离机理，描述分离性能的颗粒切割粒径dc50的计算公式为
人口速度高，切向速度K大，颗粒受到的分离离心力大，分离效率高。
但当气流速度过高时，气流的湍流脉动加剧，颗粒的扩散能力增大，造成颗粒的弹跳、碰撞、分散，颗粒反混加剧，反而使分离效率下降，不利于颗粒的分离，因此分离效率不是随入口速度的提高而单调上升，效率与入口速度的关系曲线呈现驼峰状，存在〜个最佳分离性能的入口速度区间。
如石油大学开发的广泛应用在催化裂化装置上的Pv型旋风分
离器的入口速度K设计范围是22〜24m/s。
旋风分离器的入口浓度对入口速度的影响比较大。
旋风分离器的入口浓度根据工业用途变化很大，从每立方米几克到十几公斤不等。
虽然旋风分离器的人口位置一般在流化床的TDI-I（输送分离高度）以上，但入口
浓度仍比较大。
如催化裂化装置再生器内旋风分离器的入口气流含尘浓度可高达每立方米几公斤以上。
旋风分离器入口浓度的变化可以引起压力降的变化，进而使入口速度发生变化。
在旋风分离器内的旋转气流运动中，一方面被分离的颗粒在外筒壁旋转下降时与壁面的摩擦而降低了速度，壁面附近气流的速度也减小；另一方面由于颗粒的存在，含尘气流的混合浓度远大于纯气体的密度，颗粒消耗气流的旋转能量使含尘气流的旋转速度下降，结果导致旋风分离器的压力降随着人口浓度的增加而下降。
但当入口浓度达到比较高时［如大于（1-2）kg/m3］，旋风分离器的压力降开始随着浓度的增加而增加。
旋风分离器压力降与人口浓度的关系曲线呈现勺形。
一般旋风分离器的压力降与人口速度的平方成比例，所以有
压力降发生变化时，其入口速度（流量）也发生变化。
当这种因入口浓度引起的压力降变化比较大时，旋风分离器的入口气速（流量）的变化也会很大，人口速度偏离设计的工作区而导致分离效率下降。
在仅考虑浓度时，一般在入口浓度提高的条件下，颗粒之间的聚集、碰撞作用增强，颗粒自由活动的空间减小，小颗粒被大颗粒夹带和凝并，抑制了颗粒的扩散作用，有利于分离效率的提高，对细颗粒的作用尤其明显，旋风分离器的分离效率随入口浓度的增加而增加，但跑损颗粒的绝对量比低浓度时也增加了。
一般流化床反应器内旋风分离器的人口压力和出口压力是由工艺确定的，人口浓度由操作条件确定，因此在设计和应用上应考虑上述入口浓度变化对分离系统的影响。
3旋风分离器的入口压力和温度受试验条件的限制，旋风分离器分离性能的研究基本是在常温常压下进行的。
但旋风分离器有时是在高温、高压下运行的，这样需要将常温和常压的数据外推到高温、高压下的工况。
在其它条件不变，只有温度和压力变化时，可以认为
20.25,/W回
在压力不变时，温度升高，旋风分离器的压力降减小。
虽然温度升高时气体粘性和颗粒的粘结性都迅速增加而使阻力增大，但这也导致湍流程度的降低，能量耗散下降，综合作用使温度升高、压力降减小；而在温度不变时，压力升高时气体密度升高，压力降增加，但压力降的增加与颗粒的密度升高相比则可忽略，实际上压力对气体粘度和颗粒密度影响很小。
另外由式
（1）可以看出，颗粒切割粒径dc50与动力粘性系数的平方根成正比。
在其它条件不变的情况下，提
高温度后气体粘度增加，气固两相间的分离阻力增大，阻碍了细微颗粒的分离，颗粒切割粒径dc5D增大。
此时若入口流速不变，则除尘效率和分级效率随温度的升高而降低，尤其是小于ioum勺细颗粒分级效率下
降较明显。
气体的压力对dc50的影响是通过气体密度的变化而影响入口流速的。
但压力对气体动力粘度
和颗粒密度的影响很小。
一般旋风分离器的人口速度是控制在一定范围内的，即使在高温高压状态仍然如此。
此外，气体的密度远小于颗粒密度，压力对除尘效率的影响仅限于因入口流速变化而使效率有所变化,通过调整入口流速可以消除压力的影响。
对比温度而言，压力对旋风分离器效率的影响较小。
径向速度,m/g;Pi
Ci
价。
«1旋风分弹性分析
D*ni
L27
E3J9
1.16斗
L257
1.3061
1J9J
a/D
0.312
仇301
0-322
0,318
0.577
0.38
b/D
0J77
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0.378
0.377
0.50S
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De/D
J门31
1.929
K746
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H）,244
-0.206
S/T）
0.00
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h/D
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TK（M3
0.197
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结枸善数StairmandHESwiftHE
LaijpleSwiftGeneraLStainnandHTSwiftHT
4高效低阻旋风分离器的试验与开发
在吸风负压状态下进行试验。
。
气体为常温常压下的空气。
入口气速
变化范围为18〜24m/s。
试验用的粉料为325目滑石粉，其中位粒径为
10卩m左右，密度为2876kg/m3。
选择一台PV型旋风分离器作基准，测
定其在设计条件下的分离性能，然后，改变排气管直径和结构，调整
分离空间的高度和排气管的插入深度等。
分别测定各改进结构在设计
条件下的分离性能，并与基准PV型旋风分离器性能作比较，以期开发
出性能更优的旋风分离器。
基准PV®旋风分离器的基本参数是：
筒体
直径D为450mm入口截面比KA为5.5，芯管下口直径乩（二dr/D）为
0.315，其结构简图如图1所示。
ffi
a*
图1基准PV型旋风分离器结构简图
测定基准PV型旋风分离器的性能。
入口处含尘浓度为10g/m3。
（3）为增加粉料的再分离机会，适当地提高分离空间的高度，但不能过大。
试验中采用的分离空间高度耳（HS/D）为2.5—4。
当分离空间高度过大（FI>3D）时，除尘效率反而稍有下降。
这是因为分离空间高度凡太大后，内旋流的尾端变得更不稳定，易出现摆尾
现象，粉尘返混加剧。
试验结果如图3所示。
2.5KO35
分离空间ttS比K=HJD
图3分离空间高度对分离效率的影响
5旋风分离器结构设计要点分析
旋风分离器是根据气、困两相的离心力不同而进行相分离的设备，当含尘气流以12—25m/S的速度经进气管沿切向进入分离器后，气流将由直线运动变为圆周运动。
旋转气流的绝大部分沿器壁自圆筒体呈螺旋形向下，朝锥体流动，通常称此为外旋气流。
含尘气体在旋转过程中产生离心力，将重度大于气体的尘粒甩向器壁，
部分尘粒由器壁反弹回主气流形成夹带，大部分尘粒靠向下的重力沿器壁下落，进入排灰管。
旋转下降的气流在到达锥体时，因圆锥形的收缩而向分离器中心靠拢，根据“旋转矩”不变原理，其切向速度不断升高。
当气流到达锥体下端某一位置时，即以同样的旋转方向从旋风分离器中部由下反转向上，继续做螺旋形流动，通常称之为内旋气流。
最后净化气经排气管排出分离器外，一部分米被捕集的尘粒也由此逃失。
图1旋凤分离器工作原理示意心
在分离空问内，一般将气流分为外侧下行流与内侧上行流两区域。
上、下行流的交界面形状大致与旋风分离器相似，圆筒体部分，此分界面大致呈圆柱状，其半径要略大于排气管的半径。
最大上行轴向气速位于内旋流区，该点半
径约为0.6r;旋风分离器内是强旋流，湍流度较大。
一般外旋流的湍流度大约在5%〜10%，且不沿径向变化；内旋流的湍流度较大，且随半径的减小而增大，最大可达35%〜40%。
。
排气管下口处及排尘口附近的湍流度要较中部稳流区为大。
尤其在排尘口附近，是整个流场中最紊乱的地方，细粉的返混是相当严重的。
湍流度的增大容易形成细粉的返混与扩散，对分离不利：
静压的分布主要取决于切向速度，静压在近壁处最高。
沿径向向里.静压逐渐降低，内旋流区内降低得较快。
中心涡核处静压低于入口压力。
而且还低于排气管内平均
压力，致使中心处呈滞流或倒流现象。
在内外旋流分界点处，器内静压值大致和排气管内平均静压值相接近：
旋
风分离器内除了上述旋转主气流外。
还会产生纵向旋涡，即所谓的二次流。
在上部环形空间会形成纵向环流，
从而会在顶壁处形成“上灰环”。
在排气管下口附近，往往有较大的向心径向速度，会有“短路流”的现象产生。
在锥体下部排尘口处，由于下行流中的一部分气体进入灰斗后，又从中心部位折向上与该处高速旋转的内旋流混合，产生了强烈的动量交换，使内旋流不稳定，从而形成若干偏心的纵向环流。
尽管，不同排气管下口尺寸的旋风分离器的流场分布形态基本相似，但数值上有差别。
一般说来，排气管
直径de与圆筒直径D之比越小，外旋流区变大，切向速度随排气管直径的减小而增加，最大轴向速度上升，上下行流分界点内移：
短路流量减少，进入灰斗气量则上升，旋风分离器的分离效率增加，压降也相应增犬。
随“Mr的缩小，最大切向速度的位置内移，且数值增大，使内旋流区缩小，而外旋流区增大，芯管末端的
二次涡流及径向向心流明显减小。
这些都是有利于分离粉尘的。
但随dr的缩小，压降却随之增大，且内旋流
de/D取0.5：
若主
区的向上轴向速度明显增大。
综合压降及分离效率两方面因素，一般的旋风分离器中,
要希望高效，压降没有太严的限制，则dr还可以减小。
芯管插入深度对流场的影响
芯管插入深度仅对芯管末端的径向速度分布有影响。
对其他则影响很小。
排气管的插入深度越小，压降越小，但上涡流所携带的粉尘很容易随气流进入排气管排出，从而降低分离效率。
研究表明：
旋风分离器排气管一个较好的设计原则是把排气管的长度延伸到入口底板的位置；排气管的插入深度通常要稍低于进气口的底部，以防止气流短路影响分离效率；芯管插入深度大小仅对芯管末端的径向速度分布有影响，对短路流量的影响也不大，一般取排气管的长度延伸到入口底板的位置。
旋风分离器排尘结构
旋风分离器的锥体长度的增长，流场分布基本上没有很大变化，只有芯管向心径向速度有所减小，这就意味着减小了短路流量，有利于增加效率。
另一方面在锥体长度不变的情况下，锥体下部的直径变小，分离效
率则升高。
锥体尺寸对小型旋风分离器的影响情况，以颗粒大小和气流流速为变化参数，对三个具有不同下部直径锥体的旋风器测出效率。
说明锥体下部直径大小对旋风分离器效率有影响，通过较小锥体下口直径的切向速度能较靠近锥体，使得颗粒能够更好分离。
但是同时有可能使得涡流接触锥壁，使得颗粒又可能重新进入出气气流，但是后者与前者相比对旋风分离器影响较小。
6旋风分离器进出口结构改进的研究进展
排气口结构的改进
当排气管直径为0.6D时的分离效率最大，压力损失最小，且压力损失随着管径的减小而增大：
当排气管插入深度为0.9D和出口长度为0.67D时的分离效率最高，插入深度和出口长度对分离器压力损失影响较小。
7CFB旋风分离器气固两相流数值模拟与优化
3.3模型假设与边界条件本文对物理对象进行如下假设：
流场为稳定的等温流场，
黏性系数均为常数。
颗粒初始速度为分离器入口烟气速度，颗粒为不变形、无旋转、无相瓦碰撞的球形颗粒。
边界条件：
进口采用速度边界条件。
出口采用压力边界条件。
介质为气粒两相旋流，视其密度与不同粒径的颗粒在进口随机分布。
壁面采用无滑移边界条件.
旋风分离器进1:
3烟道的平均速度为12.6nZs，烟气的含尘浓度为1kg/m3尘粒粒径分布为0.015—0.6mm平均粒径0.23mmt烟气的密度为0.405kg/m3,尘粒的密度为1400kg/m3o
循环流化床锅炉旋风分离器内气固两相流动的数值模拟
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jV匕》/\少理昭raw的排段撷分
图1旋风分离器结构原型
表1
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连续相边界条件
流体入口狗边界条件流体岀口的边界条件壁面的条件
流体的入1】温度
为速度边界条件，速度值为19.69»i/s为压力边界条件‘压力值为-1305Pa无滑移的边界条件
S4t）T：
表2
项0
颗粒相边界条件
颗粒入口狗边邪条件颗粒岀【丨的边界条件壁面的条件
颗粒的入H温度
按均匀分布边界条件，速度值为19.69111A颗粒达到出11就逃逸出去到达星面即彼捕集
84（）T：
二次流旋风分离器的数值模拟优化设计
L/D如果＞5.65就会
Hoffmann等在对旋风分离器的高径比对分离效率的研究后，得岀了高径比显著的降低除尘效率。
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