CFB锅炉烟气再循环与SNCR联合脱硝技术.docx
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CFB锅炉烟气再循环与SNCR联合脱硝技术
CFB锅炉烟气再循环与SNCR联合脱硝技术
CFB锅炉烟气再循环与SNCR联合脱硝技术
0引言
自20世纪80年代以来，针对CFB锅炉内NOx的生成机理，许多学者进行了大量的研究并取得了不少有益的结论。
在燃煤锅炉产生的NOx中，NO具有更高的热力学稳定性，占整个NOx生成量的比例超过90%。
宏观而言，燃煤过程中NOx的生成途径主要有热力型、燃料型和快速型3种。
由于CFB锅炉燃烧温度较低（通常小于1000℃），不具备热力型NOx生成的高温条件（约1300℃），因此几乎没有热力型NOx生成，这也是CFB锅炉原始NOx排放水平偏低的主要原因。
而快速型NOx一般只在CHi基团浓度较高且较为贫氧的环境中生成。
因此，CFB锅炉中生成的NOx主要为煤中所含的氮元素经过复杂的化学过程转化而来的燃料型NOx。
NOx生成过程主要集中在CFB锅炉密相区，尤其是在给煤口附近。
NOx随烟气沿CFB锅炉炉膛高度方向向上流动，直至炉膛出口，质量浓度沿高度呈下降趋势。
一方面，二次风的加入稀释了NOx质量浓度;同时，炉内高体积分数的CO和未燃尽焦炭都对NOx起到显著的还原作用。
国内CFB锅炉多燃用无烟煤、石油焦、贫煤等低反应活性燃料，单位时间燃烧速率低，因此需要更多的反应表面，造成物料中碳存量较高，所以炉膛内还原性较强，炉膛出口CO体积分数可达10000。
已有研究表明，CO和NOx在焦炭表面发生的气固异相反应是NOx还原的最重要反应，该结论已在小型热态CFB试验台上得以验证。
数超过1.15（2.5%）后继续增加对燃烧效率影响不大。
同时，对于燃料型NOx，燃料氮的转变率随着过量空气系数的升高而升高，从而造成了燃料型NOx较高。
b.一次风风率过高
一、二次风的配比因不同形式的CFB锅炉的设计工况而不同，一般一次风率为50-60%之间，一次风经空预器预热后进入风室，经布风板、风帽进入锅炉密相区，保证燃烧需要。
为减少NOx生成，密相区的实际过量空气系数为1%左右，在运行中，使密相区主要处于还原性气氛。
二次风的作用是调节床压，保证燃烧完全所需的氧气。
三台锅炉中，4#炉负荷在54%-60%之间时，一次风风率高达80-90%之间。
一次风率较高，使密相区的过量空气系数过高，床温偏高，从而使NOx大量生成。
c.分离器分离效率较低
从前期与电厂人员的交流中得到CFB锅炉旋风分离器的分离效率低下，返料量下降，返料对于床料的冷却能力降低，从而导致原有的热平衡打破，造成流化床的床温较高，为降低床温，需要加大风量，从而进一步导致过量空气系数增大，能耗上升。
d.炉膛中心区缺氧
三台CFB锅炉存在着炉膛中心区缺氧的问题，究其原因除了高密度物料颗粒群对二次风射流的阻挡作用外，也存在贴壁流垂直下泻覆盖水冷壁、每个层面颗粒水平移动不够均匀、各转弯变化区域涡流干扰和垂直上移速度的不均匀影响。
这种中心区缺氧会降低燃料燃尽效果和脱硫剂化学反应的效率，直接导致De-NOx炉内过程的优化受到限制，不能有效实现低温燃烧时的高效低氮。
e.床温不均匀性
由于三台锅炉的燃料为煤泥，煤泥的加入点集中在锅炉上部，造成新鲜燃料和分布相对集中、从而会导致床温偏差较大。
事实上，整个床面上各个床温测点偏差较大是普遍存在的CFB锅炉共有问题，一般的CFB锅炉床温偏差都在70℃以上，最大的可以达到150℃以上，这也造成了物料燃尽和石灰石脱硫，以及低氮燃烧的困难。
床温的不均匀性，肯定会造成局部温度峰值，局部超高床温是产生NOx急剧增加的元凶，其生成能力是合理床温下的数倍甚至数量级增加。
2.3改造方案
根据现场实际状况表明，二次风量加大或者投运情况下，锅炉出口氧量反而降低，说明密相区床料（床压）分布极其不均匀，为保证燃烧效果就必然增大一次风量，烟气再循环的设计初衷是为了打破密相区上不快速喘流床的状态，使床料具有横向移动，打破现有流场不均匀状态，使一次风中的氧量得以充分利用，在满足硫化的前提下，进一步降低整个锅炉的含氧量。
降低总的一次风率，进而降低总风量，使进入分离器的床料粒子动能降低，能将更多的床料经分离器分离下来，增大循环物料量，改善炉内床料平衡。
本项目烟气再循环系统采用3台风机（2用1备）对现有3台锅炉新增烟气再循环管路，烟气引自静电除尘器与引风机之间管道，新增烟气再循环烟气经现有上部二次风喷口喷入。
其中1#风机同时给1#炉供风，3#风机同时给2#锅炉及4#炉供风，2#风机作为备用风机，当1#或3#风机故障时，能够通过布置在风机联络风道上的手动关断门切换由2#风机供风，二次风喷口流速约40～50m/s。
图1烟气再循环系统图
烟气再循环的风量选为烟气量的15%-20%，按照锅炉满负荷运行的时的烟气作为烟气量的基准，根据在3台炉二次风烟气循环管路上安装的二次风流量测量装置，通过电动调节风门实现供风量的控制。
表1每台炉的烟气循环量
供风量调节范围（Nm3/h）供风压力（KPa）温度（℃）备注
1#炉0～20000（23000m3/h）8140
2#炉0～5500（7000m3/h）8140
4#炉0～20000（23000m3/h）8140
3SNCR脱硝系统描述
3.1工艺描述
该脱硝系统的工艺流程如图2所示。
SNCR系统主要由氨水卸载及存储模块，氨水供应模块、喷射模块、雾化空气供应及计量分配模块、控制系模块组成。
图2SNCR工艺流程图
图3SNCR脱硝氨站图
（1）氨水卸载及存储系统
作为还原剂的氨水通过氨水槽罐车运输至氨水储罐区后，通过氨水卸载泵将槽车内的氨水输送至氨水储罐，储罐的容积足够储存脱硝系统运行七天内所需要的氨水的量。
氨水储罐内的氨蒸气通过管道连接至氨吸收罐，氨蒸气可被吸收罐中的稀释水吸收，以防止氨气泄漏。
（2）氨水供应模块
氨水供应模块含供应泵、过滤器、用于远程控制和监测循环系统的压力、温度、流量以及浓度的仪表等。
另外还设有一套背压控制阀（自力式压力调节阀），背压控制回路用于调节供应泵为计量装置供应氨水所需的稳定流量和压力。
（3）氨水计量分配模块
喷射区计量模块为一级模块，用于精确计量和独立控制到锅炉每个喷射区的反应剂浓度。
该模块连接NOx和氧监视器的控制信号，自动调节反应剂流量，对NOx水平、锅炉负荷、燃料的变化做出响应，打开或关闭喷射区或控制其质量流量。
每一个区子模块可相互独立地运行和控制，该特性允许隔离每个子模块进行维修且不会严重影响工艺性能或总体的NOx还原效果。
（4）氨水喷射模块
氨水喷射系统的设计能适应水泥窑系统的安全运行，并能适应锅炉的负荷变化和启停的要求。
氨水溶液在通过喷嘴喷出时被充分雾化后以一定的角度喷入炉膛内。
该系统用于氨水流动时的流量和压力控制，通过氨水喷射系统把氨水调节到一定的压强并向每个喷枪分配，同时把压缩空气流量和压力也调节到与其匹配的程度。
（5）雾化空气供应及计量分配模块
本装置的雾化空气由厂用压缩空气供给，可满足喷枪入口空气压力0.4~0.6MPa的要求，厂用压缩空气先进入空气缓冲罐再通过空气计量分配模块进入喷枪，以确保系统的稳定可靠运行。
压缩空气总管上的在线流量计对来自压缩空气缓冲罐的压缩空气进行流量测量，将流量信号传至DCS，实现对雾化空气总流量的实时监控。
总管以及各个支路上的压力表可以监测空气管路是否畅通，确保雾化空气进入喷枪。
（6）控制模块
自动控制系统的设计能够根据锅炉内烟气负荷及排放烟气中NOx、氨气的在线监测情况，经过内在程序的计算，调整传输、喷射系统的运行，进而控制氨水、压缩空气的流量及其控制参数，使脱硝系统能够根据负荷变化自动调节工艺参数，以实现脱硝系统的稳定运行，并保证脱硝效率。
3.2反应温度区间
SNCR具有一个最佳的反应温度窗口。
温度过低，反应速率很慢，使大量反应剂来不及参与反应，因而降低了脱硝效率，并且增加反应剂逃逸量。
反应产物中的NO和NH3的浓度都比较高，转化率低;温度过高，NH3的氧化反应速度超过还原反应，并有可能生成更多的NO，造成NO转化率降低。
根据锅炉温度测点选择810～950℃的反应温度范围。
3.3氨氮比
氨氮摩尔比增加时，锅炉烟气中NOx排放量减少，与此同时，氨的逃逸率增加。
CFB锅炉采用SNCR喷氨时，氨氮摩尔比达到1左右，脱硝反应正好可以反应完全，但实际情况一般需要氨氮摩尔比大于1。
当摩尔比大于1且小于2时，脱硝效率升高;当摩尔比大于2.0后，脱硝效率增幅变缓，而此时氨的逃逸量却增加了。
根据不同的氨氮比调整喷氨量，在实际工况下，氨氮比达1.4时，出口氮氧化物的含量小于100mg/Nm3。
4实际运行效果及结论
该项目三台锅炉通过采用调整二次风配置和SNCR脱硝技术，净烟气后NOx浓度小于100mg/m3（干基，6%含氧量，以NO2计）。
还原剂采用氨水，喷氨氨氮物质的量之比（NSR）小于1.4，对锅炉效率等的影响小于0.4%。
建议循环流化床锅炉推广采用SNCR和烟气再循环相结合的技术。
该技术不需催化剂，运行成本较低，设备安装也比较简单，维护及操作简单，占地面积小，可作为小容量循环流化床锅炉的主要脱硝手段，以达到最大限度降低氮氧化物排放的目的。
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