8#楼模板工程专项施工方案.docx
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8#楼模板工程专项施工方案
8#楼模板
专
项
施
工
方
案
编制：
审核：
审批：
第1章工程概况及模板体系
1.1.工程概况
工程名称
项目8#楼
工程地点
学十三路
建设单位
设计单位
监理单位
施工单位
层数（地上/地下）
18/2
结构形式
剪力墙结构
Ø地理概况:
Ø建筑概况:
本工程由二层地下室、地下车库和地上18层高层建筑组成，建筑总高度59.95m。
1.2.模板设计概况
1.2.1.本工程主要构件尺寸
基础包括基础承台、基础梁、集水坑、电梯井等构件的砖胎模砌筑详见《地下室土方开挖、砖胎模、垫层》专项施工方案。
柱：
该工程中柱主要存在单建部分，尺寸为600*600，最大浇筑高度为3.85m。
墙：
该工程中主要纵向受力构件为剪力墙，最大一匹墙为地下室位置，墙厚300mm，高度3.85m；标准层墙体墙厚为200，墙高为3.0m。
梁：
本工程中梁尺寸为200*300、200*350、200*400、200*450、200*500、200*520、、200*550、250*600、250*700、250*850、250*600、250*650、500*800、500*1000
板：
本项目±0.000以上板厚为90mm、120mm、130mm、150mm、180mm；搭设高度3.0m。
±0.000以下板厚为200、350，最大搭设高度为3.85m
1.2.2.模板体系选择
地下室结构施工，配置约总体地下室模板量的50%模板，在两个大施工段内展开分段流水作业，标准层四套模板同时配部分异形模板即可满足要求；根据施工进度计划要求，结构施工要达到每月4层（以施工总进度计划为准）。
由于本工程的特殊性，平面面积大，施工区段多，构件尺寸多，在施工主体结构时，均需对模板进行重新加工，以期最大限度的利用地下室撤除之模板。
总覆膜多层板数量必须控制在总模板工程量的30%以内，故实际施工中的灵活应用模板与模板的施工、撤除管理相当重要。
支撑脚手架的配置同样按照此原则进行。
Ø基础承台、地梁、集水井、电梯井、建筑物基础周边、标高变化处等部位的基础模板均采用砖胎模，详见《地下室土方开挖、砖胎模、垫层》专项施工方案。
Ø其余所有结构柱、墙、梁板、楼梯等现浇混凝土结构均采用优质双层涂膜胶合九夹板、50×100木枋配制模板，支撑采用φ48×3.5mm钢管（高支模）、碗扣式脚手架（满堂架）、扣件、顶托及底托组合成散支散拆模板。
Ø为保证模板工程的成型质量，本工程结构模板要求达到清水混凝土的质量标准。
Ø主要部位配模方案表：
序号
工程部位
模板
支撑及加固体系
1
基础承台、井池及周边
砖胎模
详见《地下室土方开挖、砖胎模、垫层》专项施工方案
1
室内及地面以上柱、墙
九夹板散拼
由50×100mm木方、φ48×3.5mm钢管、φ12高强对拉螺栓、PVC套管及相应夹具等组成（人防墙不设PVC套管）。
2
室外地面以下剪力墙
九夹板散拼
由50×100mm木方、φ48×3.5mm钢管、φ12止水对拉螺栓及相应夹具等组成。
3
梁板、楼梯
九夹板散拼
（封闭式楼梯）
由50×100mm木方、可调节钢支撑、φ48×3.5mm钢管、碗扣式脚手架组成以及φ12高强对拉螺栓组成。
4
梁、柱接头
九夹整板割锯形成
由50×100mm木方、可调节钢支撑、φ48×3.5mm钢管以及φ12高强对拉螺栓组成
1.2.3.模板采用材料
Ø模板：
柱墙、梁板、楼梯采用915×1825×18优质双层涂膜胶合九层红板。
样板房位置模板采用915×1825×18优质双层涂膜胶合九层黑板。
Ø木枋：
柱墙采用50×100×3000或4000枋材，在50宽面用平刨机刨平；梁板、楼梯采用50×100×2000普通枋材。
Ø钢管、扣件：
钢管采用φ48×3.5mm钢管、扣件采用一字扣、十字扣及旋转扣。
Ø碗扣脚手架：
钢管采用φ48×3.5mm钢管、横杆长550mm、750mm、850mm、950mm、1050mm等，按现场实际情况配置。
Ø对拉螺栓：
在室外地面以下的剪力墙、结构边梁、地下室外墙、墙体采用φ12止水对拉螺杆；其余柱、墙、梁采用M12高强对拉螺杆，其最大拉力达到57KN。
ØPVC塑料管件：
在所有对拉螺杆的两侧模板穿孔的塑料套管上加设PVC塑料胶杯以避免砼漏浆，对所有φ12高强对拉螺杆均加设φ14PVC塑料套管以利取出高强对拉螺杆进行周转使用（人防部分墙体不使用塑料套管），具体如下图：
1.2.4.模板技术要求
Ø模板应选择平整度好、表面光滑、自身强度较高，能周转多次而不影响模板表面形状的模板材料。
Ø模板的配设应有设计计算说明书。
复杂、特殊部位应有模板翻样大样图。
模板的配设应构造简单、装拆方便，便于钢筋的绑扎与安装，符合混凝土的浇筑与养护等工艺要求。
Ø模板的接缝应严密，不得漏浆。
做好梁、板的标高控制工作，确保工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。
Ø在模板支设时，应做好模板的放线定位工作，并应有专人进行技术复核，无误后方能开始支模。
Ø模板表面应涂刷脱模剂，脱模剂应涂刷均匀。
模板的支撑及卡具应计算其强度，支撑及卡具的安装应牢固。
1.2.5.模板施工工艺
1.2.5.1.施工准备
Ø对施工班组做详细的技术交底，对高支模等作专项计算。
Ø钢筋等隐蔽工程检查合格后，由项目部通知后有关施工人员方可进行墙、梁、柱模板的封闭。
Ø每个施工段内支模顺序是：
框支柱模板→框支梁底模板→楼板模板→框支梁侧模板→梁柱接头。
1.2.5.2.模板施工工艺流程
Ø模板施工顺序为：
支架→柱、墙模板→梁模板→顶板模板→粱柱头模板。
Ø其中各段施工工艺流程：
柱模：
放线→木模板→拼装第一块→拼装第二块→背枋条→连接螺栓→背钢管→调垂直及加固；梁、板模：
轴线→水平线复核→搭设支架→支梁底模→支梁侧模→支顶板模→验收。
第2章模板设计、验算
2.1梁板墙模板
2.11单建部分柱模板
本工程单建部分框架柱的截面尺寸均为600*600，最大浇筑高度3850。
2.11.1柱模板设计
因单建部分柱截面尺寸为600*600，所以模板设计如下：
Ø模板：
915×1825×18（宽×长×厚）九夹板；
Ø内楞：
50×100木方,每边4根；
Ø外楞：
双排Φ48×3mm焊接钢管，柱箍间距为500。
ØM12高强对拉螺栓：
竖向间距500,柱每边设二道对拉螺杆。
2.11.2柱模板计算书（按最大浇筑高度3.85m计算）
柱模板（设置对拉螺栓）计算书
一、工程属性
新浇混凝土柱名称
8楼单建框柱
新浇混凝土柱长边边长（mm）
600
新浇混凝土柱的计算高度（mm）
3850
新浇混凝土柱短边边长（mm）
600
二、荷载组合
混凝土重力密度γc（kN/m3）
24
新浇混凝土初凝时间t0（h）
2
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1.15
混凝土浇筑速度V（m/h）
2.5
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）
3.85
倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k（kN/m2）
2
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×2×1×1.15×2.51/2，24×3.85]＝min[19.2，92.4]＝19.2kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×19.2+1.4×2，1.35×19.2+1.4×0.7×2]＝0.9max[25.84，27.88]＝0.9×27.88＝25.09kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝19.2kN/m2
三、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
16
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
柱长边小梁根数
4
柱短边小梁根数
4
柱箍间距l1（mm）
500
模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×19.2＝11.66kN/m
活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/m
Mmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×11.66×0.22-0.117×0.88×0.22＝-0.05kN·m
σ＝Mmax/W＝0.05×106/（1/6×500×162）＝2.38N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
作用线荷载q＝bS正＝0.5×19.2＝9.6kN/m
ν＝0.677ql4/（100EI）＝0.68×9.6×2004/（100×10000×（1/12×500×163））＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
四、小梁验算
小梁类型
矩形木楞
小梁材质规格（mm）
50×100
小梁截面惯性矩I（cm4）
416.67
小梁截面抵抗矩W（cm3）
83.33
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
最低处柱箍离楼面距离（mm）
300
1、强度验算
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×25.09＝5.02kN/m
小梁弯矩图（kN·m）
Mmax＝0.23kN·m
σ＝Mmax/W＝0.23×106/83.33×103＝2.71N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×19.2＝3.84kN/m
面板变形图（mm）
ν＝0.2mm≤[ν]＝1.5mm
满足要求！
五、柱箍验算
柱箍类型
钢管
柱箍合并根数
2
柱箍材质规格（mm）
Ф48×3
柱箍截面惯性矩I（cm4）
10.78
柱箍截面抵抗矩W（cm3）
4.49
柱箍抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
柱箍弹性模量E（N/mm2）
206000
模板设计立面图
1、柱箍强度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图（kN·m）
长边柱箍剪力图（kN）
M1＝0.53kN·m，N1＝2.12kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图（kN·m）
短边柱箍剪力图（kN）
M2＝0.53kN·m，N2＝2.12kN
M/Wn＝0.53×106/（4.49×103）＝117.42N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图（mm）
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图（mm）
ν1＝1.3mm≤[ν]＝l/400＝2.08mm
ν2＝1.3mm≤[ν]＝l/400＝2.08mm
满足要求！
六、对拉螺栓验算
对拉螺栓型号
M12
轴向拉力设计值Ntb（kN）
12.9
扣件类型
3形12型
扣件容许荷载（kN）
12
N＝2.12×2=4.24kN≤Ntb＝12.9kN
满足要求！
N＝2.12×2=4.24kN≤12kN
满足要求！
2.12单建部分顶板模板
单建部分顶板板厚为350，最大支撑高度为3500.
2.12.1单建部分顶板模板设计
Ø模板：
915×1825×18（宽×长×厚）九夹板；
Ø小梁：
50×100木方,间距为250mm；
Ø主梁：
双排50×100木方或双排Φ48×3mm焊接钢管
Ø模板支撑：
Φ48×3mm碗扣架，纵横间距900*900，步矩1800。
2.12.2单建部分顶板模板计算书
板模板（碗扣式）计算书
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
单建部分顶板
新浇混凝土楼板板厚（mm）
350
新浇混凝土楼板边长L（m）
5.3
新浇混凝土楼板边宽B（m）
4.9
二、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算模板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）
2.5
当计算模板和小梁时的集中荷载（kN）
2.5
当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）
1
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
模板支拆环境不考虑风荷载
三、模板体系设计
模板支架高度（m）
3.85
立柱纵向间距la（mm）
900
立柱横向间距lb（mm）
900
水平拉杆步距h（mm）
1800
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的最近距离（mm）
400
立柱距混凝土板长边的最近距离（mm）
200
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距（mm）
250
小梁距混凝土板短边的距离（mm）
25
小梁悬挑端计算长度（mm）
200,200
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计立面图
四、面板验算
模板类型
覆面木胶合板
模板厚度（mm）
15
模板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
模板弹性模量E（N/mm2）
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×（0.1+（1.1+24）×0.35）+1.4×2.5，1.35×（0.3+（1.1+24）×0.35）+1.4×0.7×2.5]×1=13.24kN/m
q2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/m
p＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN
Mmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[13.24×0.252/8，0.12×0.252/8+2.2×0.25/4]=0.14kN·m；
σ＝Mmax/W＝0.14×106/37500＝3.7N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.1+（1.1+24）×0.35）×1=8.88kN/m
ν＝5ql4/（384EI）＝5×8.88×2504/（384×10000×281250）＝0.16mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
50×100
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
83.33
小梁截面惯性矩I（cm4）
416.67
因[B/lb]取整＝[4900/900]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×（0.3+（1.1+24）×0.35）+1.4×2.5，1.35×（0.3+（1.1+24）×0.35）+1.4×0.7×2.5]×0.25＝3.31kN/m
因此，q1静＝0.9×1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0.9×1.35×（0.3+（1.1+24）×0.35）×0.25＝2.76kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.25＝0.55kN/m
M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×2.76×0.92+0.1×0.55×0.92＝0.22kN·m
q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.25＝0.09kN/m
p＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN/m
M2＝-0.107q1静L2-0.181pL＝-0.107×2.76×0.92-0.181×2.2×0.9＝0.6kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.31×0.22/2，0.09×0.22/2+2.2×0.2]＝0.44kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.22，0.6，0.44]＝0.6kN·m
σ＝Mmax/W＝0.6×106/83330＝7.18N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.76×0.9+0.62×0.55×0.9＝1.82kN
V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.09×0.9+0.681×2.2＝1.55kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.31×0.2，0.09×0.2+2.2]＝2.22kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.82，1.55，2.22]＝2.22kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×2.22×1000/（2×100×50）＝0.67N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.3+（24+1.1）×0.35）×0.25＝2.27kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×2.27×9004/（100×9350×4166700）＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
悬臂端νmax＝qL4/（8EI）=2.27×2004/（8×9350×4166700）＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型
方木
主梁材料规格（mm）
50×100
可调托座内主梁根数
2
主梁弹性模量E（N/mm2）
9350
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
主梁截面惯性矩I（cm4）
416.67
主梁截面抵抗矩W（cm3）
83.33
因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×（0.5+（1.1+24）×0.35）+1.4×1.5，1.35×（0.5+（1.1+24）×0.35）+1.4×0.7×1.5]×0.25＝3.15kN/m
q1静＝0.9×1.35×（G1k+（G3k+G2k）×h）×b＝0.9×1.35×（0.5+（1.1+24）×0.35）×0.25＝2.82kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.25＝0.33kN/m
q2＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b＝（0.5+（1.1+24）×0.35）×0.25=2.32kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁，R'max＝（1.143q1静+1.223q1活）L＝1.143×2.82×0.9+1.223×0.33×0.9＝3.27kN
按悬臂梁，R1＝3.15×0.2＝0.63kN
R＝max[R'max，R1]/2＝1.63kN;
同理，R'＝0.9kN，R''＝0.9kN
正常使用极限状态
按四跨连续梁，R'max＝1.143q2L＝1.143×2.32×0.9＝2.39kN
按悬臂梁，R1＝Rmaxl=2.39×0.2＝0.48kN
R＝max[R'max，R1]/2＝1.19kN;
同理，R'＝0.66kN，R''＝0.66kN
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.55×106/83330＝6.56N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×3.48×1000/（2×100×50）＝1.04N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图（mm）
跨中νmax=0.22mm≤[ν]=900/400=2.25mm
悬挑段νmax＝0.56mm≤[ν]=375/400=0.94mm
满足要求！
七、立柱验算
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
立柱抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
λ＝h/i＝1800/15.9＝113.21≤[λ]＝150
满足要求！
查表得，φ＝0.54
N＝0.9×max[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.35）+1.4×1，1.35×（0.75+（24+1.1）×0.35）+0.7×1.4×1]×max[0.4+0.45，0.9]×max[0.2+0.45，0.9]＝10.1kN
f＝N/（ΦA）＝10098.29/（0.54×424）＝43.78N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝10.1kN≤[N]＝30kN
满足要求！
2.13单建部分梁模板
单建部分梁截面尺寸主要有500*800，最大跨度5.25m；500*1000，最大跨度7.7m
2.13.1单建部分梁模板设计
Ø模板:
915×1825×18mm（宽长厚）九夹板
Ø底部小梁:
50×100木方3根，平行于梁跨度方向设置；
Ø底部主梁:
双排Φ48×3mm焊
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