模板工程施工方案.docx

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模板工程施工方案

模板工程施工方案

1.编制依据

1.2有关规范及参考资料

1.混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）

2.建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范（JGJ30-2001）

3.建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）

4.建筑施工手册（第四版）

2.工程概况

2.1主控联合楼为现浇砼框架结构，1－18轴为二层，18－23轴为三层，二层板面标高为4.75m，1－13轴屋面板标高为10.55m,14－18轴屋面板标高为9.25m，18－23轴屋面板标高为8.65m，18－23轴小屋面板标高为12.35－12.45m。

2.2警卫室基础为现浇带形基础，屋面为现浇框架砼结构，屋面顶标高为2.25－2.82m。

2.3220kV保护小室为单层框架结构，屋面标高为

2.4110kV保护小室为单层框架结构，屋面标高为‘。

2.5220kV和110kV配电装置基础均为现浇基础。

3.模板设计规划

3.1模板工程材料选用：

松方木、Φ48钢管、扣件、18㎜厚胶合板、Φ12对拉螺栓、PVC塑料穿墙管、3型卡、顶托、脱模剂等。

3.2模板构造方案

3.2.1板底板采用18mm厚胶合板，小横楞采用50×100mm方木，@500；大横杆采用ф48钢管

3.2.2柱模板支模构造与基础短柱相同

3.2.3框架梁小横杆按50×100方木，间距300计算。

大横杆按Φ48m钢管计算，立杆横向间距1100mm，纵向间距1100mm，步距1800mm。

3.2.4次梁小横杆、大横杆材料规格、间距与主梁相同，立杆间距横向、纵向均为1100mm，步距1800mm。

3.2.7离柱地面300mm位置设置扫地杆，主梁部位设置横向剪刀撑。

4、模板计算：

Φ48×3.5钢管：

面积A=4.89cm2，惯性矩I=12.19cm4，截面模量w=5.08cm3，回转半径i=1.58cm，每米重量3.841kg/m,E=2.06×105，f=205N/mm2；

对拉螺栓：

Φ12净面积A=76mm2，螺纹内径10.11mm，容许拉力12.9KN，f=170N/mm2；

木材：

E=9×103，I=b×h3/12，w=b×h2/6，fm=13N/mm2。

对结构表面外露的模板[w]=L/400；

4.1柱模计算

方柱600×1500的计算

（一）柱侧面模板计算：

柱截面为600×1500，柱模板采用18mm厚胶合板，竖楞采用80×80木方料，间距为300，横楞用2φ48×3.5钢管，间距@500，对拉螺栓采用1Φ12螺栓，竖向间距@500，两面居中设置，柱平板构造平面布置图

柱侧面荷载计算：

砼侧压力标准值按下面两式计算，并取较小值；

由F=0.22γc（200/T+15）β1β2v1/2；F2=γcH=24×4.2=60KN/m2

γc——砼重力密度，取24KN/m3；

t0——新浇砼的初凝时间（h），t0=200/（T+15）=5

T——浇注时砼温度,设T=25℃；

β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0,掺外加剂时取1.2；

β2——砼坍落度影响系数，当坍落度小于30mm时取0.85，50～90mm时取1.0，110～150mm时取1.15，考虑砼为泵送，坍落度为150mm，则取1.15；

V——砼浇注速度；

H——砼侧压力计算处至新浇砼顶面的总高度（m），按+0.000m至+3.2m来考虑，梁高为1300mm，H为3.2m。

则F1=0.22×24×5×1×1.15×21/2=42.93KN/m2

F2=γcH=24×3.2=76.8KN/m2

取两式中的较小值，则为F=42.93KN/m2；

荷载设计值F=F1×分项系数×折减系数=42.93×1.2×0.9=46.37KN/m2；

振捣砼的荷载按4KN/m2，设计值为4×1.4×0.9=5.04KN/m2；

设计荷载为q1=46.37+5.04=51.4KN/m2；

当不考虑振捣砼的荷载时q2=0.9×51.52=46.37KN/m2。

面板强度计算:

取1m宽面板计算,按三跨等跨连续梁简化计算计算简图如左图所示

M=0.1q1l2=0.1×51.4×0.32=0.46KN.m

σ=Mmax/W=Mmax÷（1×b×h2/6）

=（0.46×106）÷（1×1000×182/6）=8.52N/mm2

＜fm=13N/mm2满足要求。

刚度验算：

刚度验算采用标准荷载，不考虑振动荷载作用，则

q2=46.37KN/m

ω=0.677q2l4/100EI=（0.677×46.37×3004）÷（100×9×103×b×h3/12）

=（0.677×46.37×3004）÷（100×9×103×1000×183/12）=0.58mm

＜[ω]=L/400=300/400=0.75mm满足要求。

（二）柱模竖楞计算：

柱模竖楞为50×100方料，间距为333mm，柱箍为2Φ48×3.5钢管，间距按500mm布置。

柱中设Φ12对拉螺栓。

荷载计算：

均布荷载作用在竖楞上，按三跨等跨连续梁简化计算

q1=51.4×0.3=15.42KN/m2

强度验算：

M=0.1q1l2=0.1×15.42×0.52=0.39KN.m

σ=Mmax/W=Mmax÷（1×b×h2/6）=（0.39×106）÷（1×50×1002/6）=4.68N/mm2

＜fm=13N/mm2满足要求。

刚度验算：

刚度验算采用标准荷载，且不考虑砼振动荷载作用，则

q2=46.37×0.5×=23.19KN/m

ω=0.677q2l4/100EI=（0.677×23.19×5004）÷（100×9×103×b×h3/12）

=（0.677×23.19×5004）÷（100×9×103×50×1003/12）=0.26mm

＜[ω]=L/400=500/400=1.25mm满足要求。

（三）、横楞验算：

（2Φ48×3.5钢管）

因横楞采用2Φ48×3.5钢管柱箍,为简化计算，取一根钢管进行计算；

强度验算:

p1=51.4/4=12.85KN.M

M=1/8ql2=0.1×12.85×0.72=0.79KN.m

σ=Mmax/W=（0.79×106）÷5080=155N/mm2

＜f=205N/mm2满足要求。

刚度验算:

不考虑砼振捣荷载时,q2=46.37/4=11.59KN

ω=1/8q2l3/100EI=（1/8×11.59×7003）÷（384×2.06×105×12.19×104）

=0.9mm＜[ω]=B/500=700/500=1.4mm满足要求。

扣件验算：

V=0.688P=0.688×11.59=7.98KN

查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001表5.1.7直角扣件（抗滑）的承载力设计值为8.0KN，

则V=7.98KN＜[F]=8KN满足要求。

考虑施工误差，采用双扣。

对拉螺栓验算：

对拉螺栓采用Φ12螺栓，A=76mm2

P=51.4×0.5×0.45=11.57KN；

σ=P/A=9×103/76=152.17N/mm2＜[f]=170KN满足要求。

或查《施工手册》得Φ12螺栓容许拉力[N]=12.9KN。

4.2楼板模板计算：

本工程的楼板厚按120mm进行计算。

板厚120mm模板计算:

楼板底模采用18mm厚胶合板，小横档楞用80×80mm方松木，间距为500mm；大横楞采用φ48×3.5mm钢管，间距为1000mm；立杆采用φ48×3.5mm钢管，间距为1000×1000.

（一）面板计算：

荷载计算：

楼板荷载设计值：

（取1m宽计算）

模板及配件自重：

1.2×0.3×1=0.36KN/m

新浇混凝土自重：

1.2×24×0.12×1=3.456KN/m

楼板钢筋自重：

1.2×1.1×0.1×1=0.132KN/m

3.948KN/m

施工人员及施工设备荷载：

1.4×2.5×1=3.5KN/m

7.448KN/m

乘以折减系数0.9×6.872=6.18KN/m

强度验算:

按三跨等跨连续梁计算

Mmax=0.10ql2=0.10×7.45×0.52=0.19KN.M

W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3

σmax=Mmax/W=0.19×106/54000=3.52N/mm2

＜fm=13N/mm2满足要求。

刚度验算：

ω=0.677ql4/100EI式中取I=bh3/12=1000×183/12=4.86×105mm4

ω=0.677×7.45×5004/100×9×103×4.86×105=0.38mm

＜[ω]=L/400=500/400=1.25满足要求。

（二）、木横楞验算：

强度验算：

按三跨等跨边续梁计算.

q1=6.18×0.5=3.09KN/m

Mmax=0.1ql2=0.1×3.09×1.02=0.31KN.m

W=80×802/6=85333mm3

σmax=Mmax/W=0.31×106/85333=3.63N/mm2

＜fm=13N/mm2满足要求。

刚度验算：

不考虑施工荷载时，q2=3.37×0.9×0.6=1.52KN/m

ω=0.677ql4/100EIE=9×103I=80×803/12=3.4×106mm4

ω=0.677×1.52×10004/100×9×103×3.4×106=0.34mm

＜[ω]=L/400=1000/400=2.5mm满足要求。

（三）钢管大横楞验算：

大横楞采用Φ48×3.5钢管，间距按1100mm布置，按三跨等跨连续梁计算。

强度验算:

q1=6.18×1=7.45KN/m

M=0.1ql2=0.1×7.45×1.02=0.745KN.m

σmax=Mmax/W=0.745×106/5080=146.65N/mm2

＜f=205N/mm2满足要求。

刚度验算:

不考虑振捣砼荷载时q2=3.95×1=3.95KN/m（E=2.06×105I=12.19×104mm2）

ω=0.677ql4/100EI=0.677×3.95×1000×104/100×2.06×105×12.19×104=1.11mm

＜[ω]=L/400=1000/400=2.5mm满足要求。

（四）、立杆验算

F1=q1×1.1×1.1=7.45×1.1×1.1=9.02KN

查《施工手册》第三版17-90表[N]=12.4KN，

则F1=9.02KN＜[N]=12.4KN满足要求。

4.3梁模板计算：

4.3.1梁（500×1300）模板设计

模底板楞木间距为350mm，楞木支撑在钢管脚手支架上，侧模板立档间距400mm，立杆间距横向间距为1300mm.纵向为1200mm.木材料用向松，fc=10N/mm2，fv=1.4N/mm2，fm=13N/mm2，E=9.5×103N/mm2，混凝土重度γc=24KN/m3。

详见图—23。

（一）、底板计算（底板用18mm胶合板，重度为4KN/m3）：

强度验算：

底板承受标准荷载：

底模板自重：

1.2×1.0╳0.4=0.48KN/m

混凝土自重：

1.2×24×0.5×1.3=18.72KN/m

钢筋自重力：

1.2×1.5×0.5×1.3=1.17KN/m

20.37KN/m

振捣混凝土荷载：

1.4×2.0×0.5×1=1.4KN/m

21.77KN/m

总竖向设计荷载折减q=0.9×21.344=19.21KN/m

梁长6.9m，考虑中间设一接头，按三跨等跨连续梁计算，按最不利荷载布置:

Mmax=0.1ql2=0.1×21.77×0.352=0.27KN.m

则σmax=Mmax/W=（0.27×106）÷bh2/6

=（0.27×106）÷（500×182）/6=10.09N/m

＜13N/mm2满足要求。

剪应力验算：

V=0.6ql=0.6×21.77×0.35=4.57KN

则剪应力τmax=3V/2bh=3×4.57×103/（2×500×18）=0.76N/mm2

＜fv=1.4N/mm2满足要求。

刚度验算：

刚度验算时不考虑砼振捣荷载，荷载折减q2=20.37×0.9=18.33KN/m

ωA=0.677ql4/100EI=0.667×20.37×3004/（100×9×103×500×183/12）

=0.57mm＜[ω]=L/400=300/400=0.75mm满足要求。

（二）、梁底小横楞计算：

小楞材料用80×80方木

强度验算:

化均布荷载

q1=21.77×0.35/0.5=15.24KN

M=qc（al-c）/8=15.2×0.5（0.5×1.3-0.5）/8=0.33KN.M

σmax=Mmax/W=（0.33×106）÷bh2/6

=（0.33×106）÷（80×802）/6=3.87N/mm2

＜13N/mm2满足要求。

刚度验算:

刚度验算时不考虑砼振捣荷载，荷载折减q2=19.944×0.9×0.35/0.5=12.56KN/m

ωA=qc（8Lm3-4c2L+c3）/EIE=9×103I=b*h3/12L=1.3c=0.5

ωA=0.07＜[ω]=L/400=1000/400=2.5mm满足要求。

（三）、梁底大横楞计算：

梁底大横楞采用Φ48×3.5钢管。

强度验算：

按均布荷载作用计算，

q1=21.77/2=10.89KN/m

Mmax=0.1ql2=0.1×10.89×0.62=0.39KN.m

则σmax=Mmax/W=（0.39×106）/5080=76.77N/mm2

＜f=205N/mm2满足要求。

刚度验算：

不考虑振捣砼的荷载时，q2=20.37*0.9/2=9.17KN.m

ωA=0.677q2l4/100EI=0.677×9.17×6004/（100×2.06×105×12.19×104）=0.32mm＜[ω]=L/400=600/400=1.5mm满足要求。

（四）、立杆验算:

F=19.21KN

水平拉杆布置为:

第一道距结构楼面300mm，中间水平拉杆的间距按1800mm。

水平杆间距为1.8m时的立杆容许承载力为[N]=27KN

F=19.21KN<[N]=27KN满足要求。

（五）、侧模面板计算：

侧压力计算

侧压力按下列两式计算,并取较小者：

由F1=0.22γc（200/T+15）β1β2v1/2F2=γcH

γc——砼重力密度，取24KN/m3；

t0——新浇砼的初凝时间（h），t0=200/（T+15）=5

T——浇注时砼温度,设T=25℃；

β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0,掺外加剂时取1.2；

β2——砼坍落度影响系数，当坍落度小于30mm时取0.85，50～90mm时取1.0，110～150mm时取1.15，考虑砼为泵送，坍落度为150mm，则取1.15；

V——砼浇注速度；

H——砼侧压力有效影响高度，取梁高0.65m。

则F1=0.22×24×5×1.2×1.15×21/2=35.8KN/m2

F2=γcH=24×1.3=31.2KN/m2

则取较小者计算，F2=31.2KN/m2

设计荷载为1.2×31.2=37.44KN/m2

振捣砼产生的荷载为4KN/m2，设计值为1.4×4=5.6KN/m2

荷载组合为37.44+5.6=43.04KN/m2，荷载折减0.9×43.04=38.74KN/m2

立档间距为400mm，设模板按三跨等跨连续梁计算，梁侧模板厚18mm。

强度验算：

取1.3m侧板高面板计算，

设计荷载为：

q1=38.74×1.3=50.36KN/m

Mmax=0.1ql2=0.1×50.36×0.42=0.81KN.mσmax=Mmax/W=0.81×106÷bh2/6

=0.81×106÷（1300×182/6）=11.53N/mm2

＜fm=13N/mm2满足要求。

剪力验算：

剪力V=0.6ql=0.6×50.36×0.4=12.09KN

则剪应力τmax=3V/2bh=3×12.09×103/2×1300×18=0.775N/mm2＜fv=1.4N/mm2满足

刚度验算:

刚度验算不考虑振动荷载，其标准荷载为：

q2=37.44×0.9=33.7KN/m

则ωA=0.677ql4/100EI=0.667×33.7×4004/（100×9×103×1300×183/12）=2.48mm

＜[ω]=L/300=1000/300=3.3mm满足。

对拉螺栓验算:

对拉螺栓采用Ф12螺栓，A=76mm2

p＝33.44×0.6×0.55=12.36KN

G=F/A=12.36×103/76=162.63N/mm2＜[б]=170N/mm2

或查《施工手册》得12螺栓容许拉力[N]=12.9KN

经验算满足要求。

4.3.2梁（300×700）模板设计

（一）、侧模面板计算：

侧压力计算后的

侧压力按下列两式计算,并取较小者：

由F1=0.22γc（200/T+15）β1β2v1/2F2=γcH

γc——砼重力密度，取24KN/m3；

t0——新浇砼的初凝时间（h），t0=200/（T+15）=5

T——浇注时砼温度,设T=25℃；

β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0,掺外加剂时取1.2；

β2——砼坍落度影响系数，当坍落度小于30mm时取0.85，50～90mm时取1.0，110～150mm时取1.15，考虑砼为泵送，坍落度为150mm，则取1.15；

V——砼浇注速度；

H——砼侧压力有效影响高度，取梁高2.0m。

则F1=0.22×24×5×1×1.15×21/2=42.93KN/m2

F2=γcH=24×0.7=16.8KN/m2

则取较小者计算，F1=16.8KN/m2

设计荷载为1.2×16.8=20.16KN/m2

振捣砼产生的荷载为4KN/m2，设计值为1.4×4=5.6KN/m2

荷载组合20.16+5.6=25.76KN/m2，荷载折减q1=0.9×25.76=23.2KN/m2

当不考虑砼振捣荷载时,q2=25.76×0.9=23.36KN/m2

立档间距为350mm，设模板按三跨等跨连续梁计算，梁侧模板厚18mm。

强度验算：

取0.7m侧板高面板计算，

设计荷载为：

q1=23.2×0.7=16.24KN/m

Mmax=0.1ql2=0.1×16.24×0.42=0.25KN.m

σmax=Mmax/W=0.25×106÷bh2/6

=0.25×106÷（700×182/6）=6.6N/mm2

＜fm=13N/mm2满足要求。

剪力验算：

剪力V=0.6ql=0.6×12.2×0.4=2.93KN

则剪应力τmax=3V/2bh=3×2.93×103/2×900×18=0.3N/mm2＜fv=1.4N/mm2满足

刚度验算:

刚度验算不考虑振动荷载，其标准荷载为：

q2=20.16×0.9=18.14KN/m

则ωA=0.677ql4/100EI=0.667×18.14×4004/（100×9×103×700×183/12）=0.1mm

＜[ω]=L/400=700/400=1.75mm满足。

（二）、立档验算：

按均布荷载计算

q1=23.2×0.4=9.28KN/m

M=0.1q1l2=0.1×9.28×0.42=0.15KN.M

σmax=Mmax/W=0.15×106÷bh2/6

=0.15×106÷（80×802/6）=1.75N/mm2

＜fm=13N/mm2满足要求。

刚度验算:

刚度验算不考虑振动荷载，其标准荷载为：

q2=23.36×0.4=9.344KN/m

则ωA=0.677q2l4/100EI=0.667×9.344×4004/（100×9×103×50×1003/12）=0.43mm

＜[ω]=L/400=700/400=1.75mm满足。

（三）、梁底板验算：

梁底模采用18mm九夹板，底模下设80×80mm方料木楞，间距350mm布置。

底板承受标准荷载：

底模板自重：

1.2×5×0.018×0.3=0.032KN/m

混凝土自重：

1.2×24×0.3×0.7=6.051KN/m

钢筋自重力：

1.2×1.5×0.3×0.7=0.38KN/m

6.46KN/m

振捣混凝土荷载：

1.4×2.0×0.3×1=0.84KN/m

7.3KN/m

总竖向设计荷载折减q=0.9×7.3＝6.57KN/m

按三跨等跨连续梁计算，按最不利荷载布置:

Mmax=0.1ql2=0.1×6.57×0.352=0.08KN.m

则σmax=Mmax/W=（0.08×106）÷bh2/6

=（0.08×106）÷（300×182）/6=4.9N/m

剪应力验算：

V=0.6ql=0.6×6.57×0.35=1.38KN

则剪应力τmax=3V/2bh=3×1.38×103/（2×300×18）=0.38N/mm2

＜fv=1.4N/mm2满足要求。

刚度验算：

刚度验算时不考虑砼振捣荷载，荷载折减q2=6.46×0.9=5.8KN/m

ωA=0.677ql4/100EI=0.667×5.8×3004/（100×9×103×300×183/12）

=0.24mm＜[ω]=L/400=350/400=0.88mm满足要求。

（四）、小横楞验算：

80×80方料间距350mm布置，强度验算：

q=6.57×0.35=2.3KN/m

M=p*L/4=2.3×1÷4=0.58KN.M

W=80*80*80/6=85333

σmax=Mmax/W=0.58×103/85333

=6.8N/mm2＜fm=13N/mm2满足要求

刚度验算：

q2=6.46×0.9×0.35=2.03KN/m

＜[ω]=L/400=1000/400=2.5mm满足要求。

（五）、大横楞验算：

采用Φ48×3.5钢管,按均布荷载计算,

强度验算:

q1=6.57/2=3.3KN/m

M=0.1q1l2=0.1×3.3×1.22=0.48KN.M

σmax=M/W=0.48×106/5080=93.54

满足要求

刚度验算:

不考虑振捣砼的荷载时,q1=6.46*0.9/2=2.91KN/m

ω=0.677q2l4/100EI=0.677×2.91×12004/100×2.06×105×12.19×104=1.63

＜[ω]=L/400=1200/400=3mm满足要求。

对拉螺栓验算:

对拉螺栓采用Ф12螺栓，A=76mm2

p＝20.16×0.7×0.9=12.7KN

G=F/A=12.7×103/76=167.11N/mm2＜[б]=170N/mm2

或查《施工手册》得12螺栓容许拉力[N]=12.9KN

经验算