向蒲铁路炉坪大桥连续箱梁施工工程施工组织设计.docx

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向蒲铁路炉坪大桥连续箱梁施工工程施工组织设计

向蒲铁路炉坪大桥连续箱梁施工工程

施工组织设计

1、工程项目描述

1．1工程位置及设计

我单位承担施工的炉坪大桥位于**市尤溪县,主要为跨越清印溪和746县道而设,河道宽约50米,河槽走向与线路夹角约为50度,流向从左至右。

县道为宽约4米的碎石路，县道与线路夹角约为45度。

炉坪大桥为后张法预应力混凝土单箱室连续箱梁结构，共3跨，中跨48米，边跨为32.55米，全桥长122.1米。

桥宽为12.2米，两边为钢筋混凝土挡砟墙,桥纵向梁高是渐变的，在0#台、3#台及1#和2#跨中梁高是2.8米，在1#和2#墩身位置梁高3.4米，腹板厚度从墩台身向跨中从95cm，70cm渐变为50cm。

1．2工程地质水文

1．2．1地形、地貌

桥址于DK383+429.4～DK383+434.2处跨746县道，县道为一条宽约4M的碎石路，道路与线路夹角为50度。

桥址于DK383+453.5～DK383+496.7处跨越清印溪，河槽走向与线路夹角约为50度，流向从左至右，测时水位221.29M，该河属于山区峡谷河段，桥址附近河道顺直，河床平坦，为河卵石、基岩等组成的河槽，河槽水流。

桥址上游约250米处河道成180度拐弯，拐弯山嘴建有一小型水电站—山连水电站。

河两岸谷坡平缓，植被中密，为竹子、灌木。

莆田台侧河岸有被水淘蚀痕迹，但不严重。

向塘台侧山体较陡峭，植被茂密，多杂草和树木。

莆田台侧山坡陡峭，植被茂密。

1．2．2地质资料

⑴工程地质条件

根据勘察揭示，场区的岩土层按其成因分类主要有

①Q4ml人工填土，浅黄色，稍湿，稍密。

②Q4al+pl细砂，黄褐色，松散，饱和，σ0=100KPa。

③1J3D花岗岩，全风化（W4），σ0=250KPa。

③2J3D花岗岩，强风化（W3），σ0=350～500KPa。

③3J3D花岗岩，弱风化（W2），σ0=800KPa。

④构造角砾岩，强风化（W3），σ0=350KPa。

⑵水文资料

桥址于DK383+453.5～DK383+496.7处跨越清印溪，河槽走向与线路夹角约为50度，流向从左至右，测时水位221.29m。

桥址汇水面积F=319.97km2,设计流量Q1%=1020.6m3/s,设计水位H1%=226.60m，设计流速V1%=5.67m/s。

2、施工准备

2.1熟悉和审查设计文件，了解设计意图，依据规范及厂家所提供参数检算钢束张拉时的延伸量控制值。

2.2对桥梁的中心线和水准点再次进行复测，若有偏差，调整后报测量监理工程师审批。

2.3清理场地，对支墩基础软基进行挖除,达到地基承载力要求。

2.4调查材料供应厂家，依据规范要求取样试验，确定材料供应厂家并经监理工程师认可后，方可进料，进场的材料按规范要求分批量重新取样试验，同时依据设计图纸做好高标号混凝土、砂浆的配合比试验报监理认可。

2.5组织施工设备和人员进场，对机械设备进行安装调试。

3、施工工艺流程（见下图）

连续箱梁施工工艺流程图

4、施工方案

4.1总体施工安排

4.1.1根据本桥的特点，采用钢管支墩、贝雷片梁与WDJ型碗扣式钢管支架搭设墩梁式支架。

支架基础利用桥墩承台及混凝土扩大基础。

4.1.2在与桥的0#、3#承台连接部位采用WDJ型碗扣式钢管支架搭设满堂支架；在与县道交叉部位采用钢管支墩、50工字钢与WDJ型碗扣式钢管支架搭设墩梁式支架。

4.1.3所有支架均需预压,消除支架的塑性变形,测定梁体支架的不同部位的弹性变形量，以便调整模板预拱度。

4.1.4外模采用大块竹胶板，以确保混凝土的外观质量，内模采用组合钢模板或竹胶板，变宽段采用钢木结合模板。

4.1.5箱梁混凝土均采用自设的拌和站拌制，混凝土搅拌运输车运送，混凝土输送泵浇筑混凝土，插入式振捣器和平板式振动振捣混凝土。

混凝土浇筑时采用一次浇筑，分前后两个浇筑面，第一次浇筑至梁底板的承托顶部以上30cm，待混凝土失水、坍落度减小初凝前，再浇筑剩余部分混凝土。

采用墩梁式支架和满堂式支架，支架均预压，砼用自建拌和站进行拌制，输送泵浇筑，箱梁砼采用一次性浇筑。

4.2施工方法

4.2.1一般桥跨箱梁的支架搭设

一般桥跨支架采用碗扣式（或门式）满堂支架。

以碗扣式支架为例检算受力情况。

碗扣支架搭设示意图如下图：

4.2.1.1地基处理

在施工时,需对支架地基进行处理。

a、当处于杂填土部位时,事先开挖表层土,挖50cm，然后用挖掘机在整个支撑底面上碾压密实，或用平板夯夯实。

再回填30cm厚的砂砾,并碾压或夯密实，沉降部分用混碴补上，直至不发生明显沉降方可停止。

为避免地基遇水浸泡而承载力失效，表层采用0.2m厚C20混凝土进行封面处理，特殊路段混凝土内铺设直径10mm的钢筋网片以增加基础受力的均匀性。

同时在支架四周的边缘开挖底宽30cm的排水沟引至场外排水系统内，以防地基被雨水浸泡。

同时在地面设测量标志点，每次雨后，观测其沉降量。

b、对处于现有路面上的地基，则不需开挖处理，可直接铺设枕木，进行支架安装。

c、承台基坑两端已用土回填的，将该部位回填土全部挖出，再按上述方法处理。

d、地基处理好平整后铺设枕木，在枕木上放置支架底托，安装碗扣支架。

4.2.1.2支架搭设

4.2.1.2.1利用WDJ型碗扣式钢管支撑架，根据上部荷载和地基情况,其组合方式主要为90（框长）×60（框宽）×120cm（框高）和90（框长）×90（框宽）×120cm（框高）的框架单元,对箱梁的实心混凝土部位,采用90（框长）×30（框宽）×120cm（框高）的框架单元。

当支架高于15米时，支架则应加宽分层布置，两边用1.2m（或1.8m）横杆支架加宽。

4.2.1.2.2在已处理好的地基上摆放枕木，按立杆间距摆放垫座或可调底座，其上交错安装3.0m和1.8m（或1.2m）长立杆,调整立杆可调底座,使同一层立杆接头处于同一水平面内,以便安装横杆。

组架顺序：

立杆底座→立杆→横杆→斜杆→接头锁紧→上层立杆→立杆连接销→横杆。

顶部用1.8m（或1.2m）的立杆找齐，最后在顶端设顶杆，以便能插入顶部可调托撑。

4.2.1.2.3支撑架在拼装3～5层和最顶层时，都要检查每根立杆底座下是否松动，否则，要旋紧可调座或用钢板垫实。

4.2.1.2.4整架拼装完后，在纵、横向连续布设剪刀撑，以增强支架的稳定，在顶部托座上放上纵梁（12×15cm方木），在横向放置10×8cm方木，间距50CM以备铺设梁体外模。

4.2.1.2.5在桥面2侧设120cm宽斜坡人行道，铺木板，并安装钢管护栏。

4.2.1.2.6在预压前必须进行整体支架检查和验收，

检验主要内容：

a.基础是否有不均匀沉陷；

b.立杆垫层与基础面是否接触良好，有无松动或脱离情况；

c.检验全部节点的上碗扣是否锁紧；

d.整架垂直度和横杆水平度是否达到规范要求；

e.复核荷载是否超过规定。

4.2.1.3地基及钢管承重验算

a.荷载计算

根据地质报告，桥址所处位置的杂填土处地基容许承载力为100Kpa，根据上述支架在平面上布置，一般空心位置布置的间距为0.9m×0.9m，实心部分为0.3m×0.9m，如下图所示。

单根钢管承重计算:

一般空心位置处按0.9m×0.9m布置的单根钢管承受梁部的重量（钢筋砼比重为2.5t/m3）为：

0.9×0.9×（0.3+0.34）×2.5

＝1.296t／根。

实心部分按0.3m×0.9m布

置的单根钢管承受梁部的重量（钢筋砼比重为2.5t/m3）为：

0.3×0.9×2.8×2.5＝1.89t／根。

根据上述数据可知,选择实心部分的布置情况进行验算钢管及地基承载力即可。

考虑施工荷载及上部支架模板的自重，计算荷载根据施工手册按砼的1.2倍验算,即1.89×1.2＝2.268t／根。

b.钢管承重验算

根据施工手册知，当采用90×90×120cm框架单元时，单根立杆容许承受荷载为3t／根＞2.268t／根（满足要求）。

c.地基承载力验算

钢管下的底托支撑在下铺的枕

木（枕木尺寸如右图所示宽25cm）

上,每根钢管传至枕木的传力面积

为0.25×0.9=0.225m2,则对于每根

钢管其基地的承载力为：

2.268/0.225=10.08t/m2=108Kpa>100Kpa（杂填土位置地基允许承载力）,不满足要求。

由此可知需对承台四周软基层和杂填土处的地基进行换填、碾压处理，以确保安全。

原有公路处的地基远大于108kPa，故此处地基不必处理，同时也避免破坏公路路面。

4.2.1.4方木横梁挠度检算

考虑用8×10cm方木作横梁,按纵向间距50cm铺设。

a.荷载计算

根据施工设计图纸,计算荷载的最不利情况（梁底两侧实心部分）如下:

SZ=0.9×2.8=2.52m2

单根方木横梁承重:

2.52×0.5×2.5=3.15T

0.5m×0.6m面积内模板托架重量取:

0.021T

0.5m×0.6m面积内施工活载取:

0.11T

垂直荷载合计:

3.15+0.021+0.11=3.281T

则方木横梁上最不利垂直均布荷载:

q=3.281T/0.9m=3.646T/m

b．方木的挠度检算

受力图示如右：

5qL4

挠度δ=

384EI

其中：

E=1.0×104Mpa；q=3.646×104N/m

I=ab3/12=0.08×0.13/12=6.667×10-6m4

5×3.646×104×0.64

则δ=

384×1.0×1010×6.667×10-6

=0.923mm＜［w］=900/200=4.5mm（满足施工要求）

4.2.2特殊桥跨箱梁的支架搭设

4.2.2.1

4.2.2.1.1支架基础：

由于新建桥梁的桥墩无盖梁，根据现场实际情况,构成支架基础的型式有两种:

利用新桥承台外伸部分、新建片石混凝土支架基础。

（详见下页附的支架方案图）

4.2.2.1.2支架和底模：

支架的支墩采用钢管支墩（顶部焊接1CM钢板），然后在支墩顶部横向铺设由I56工字钢，工字钢有3片组成，为保证其稳定性用U型箍加固，高差用钢板调整。

工字钢上纵向铺设贝雷桁架，贝雷桁架横向铺设8片，间距为1.5米。

横向连接用I20工字钢连接成一个整体，工字钢上设满堂WDJ碗扣支架。

满堂支架搭设（同4.2.1一般桥跨箱梁的支架搭设）（详见下附的支架方案图）

4.2.2.1.3支架方案图：

通过对现场的进一步勘察和量测，结合设计图，支架基础和支架的设置情况如以下方案图所示。

4.2.2.1.4基础及支架的验算

4.2.2.2跨越县道箱梁的支架设置

县道在施工期间不得中断交通，采用I50工字钢与钢管支墩相结合的方式搭设，首先在县道两侧浇筑砼条形基础，在基础上布设φ80钢管支墩，在支墩上铺设I50工字钢作为横梁，在横梁上搭设I50工字钢作为纵梁，然后在纵梁上继续铺设I20工字钢然后进行碗扣支架搭设。

4.2.2.1.4基础及支架的验算

a.支架立柱荷载计算按上述布置,支墩最大跨度为8米。

根据支架立柱布置的数量和上部梁体的尺寸，按最不利孔跨计算出每根立柱的承重为33.574t/根。

具体检算：

底模所承担的砼面积：

S阴=S全-S3

=19.614-10.661

=8.953m2

8+2米长度砼重量：

G=8.953×10×2.5=223.825T

每根立柱的承重：

1.2×G

G==33.574T

8

式中：

钢筋砼密度取2.5T/m3

b.基础尺寸设置

此支墩基础在原县道碎石路面上,基础尺寸为14.5×1.5=21.75m2,基础高度设为0.3m。

基础方向同既有县道方向.

c.地基承载力计算

支架基础底面为14.5×1.5=21.75平方米，则传至地基的应力为：

33.574/21.75=1.544t/m2=15.44Kpa＜100Kpa（地基允许承载力）

故满足要求。

d.上部纵梁受力情况

上部每个纵梁为两片50工字钢组合而成，间距1.5米，为安全起见,按工字钢的截面计算。

根据上部荷载计算，每根工字钢按均布荷载布置为223.825/10/20=1.119t/m=11.19N/mm。

e.上部纵梁受力验算

挠度按简支梁计算

δ=5qL4/384EI

=5*11.19*120004/（384*210*103*50600*104）=28.433mm

28.433mm＜[w]=12000/400=30mm,故满足要求。

跨县道柱梁式支架方案图见下页

4.2.3铺底模、立侧模

底模采用竹胶板，竹胶板面积大且表面光滑，能有效地保证砼的外观质量。

但是竹胶板接缝要挤严、堵好，严防漏浆。

铺底模时，要严格检查尺寸是否符合规范要求，扣件一定要扣紧，防止模板出现错台现象。

预压结束后清除钢模板上杂物铺设竹胶板。

侧模，仍用竹胶板，接缝必须密合，如有缝隙，须夹紧海绵条，以防因漏浆而影响外观质量；侧用方木和钢管顶紧，确保其

稳定和尺寸准确。

4.2.4预压、沉降观测及预压后模板调整

4.2.4.1预压材料

预压材料采用砂袋，便于倒运，且对底模影响小，从而保证砼的外观质量。

4.2.4.2预压顺序

根据连续梁的施工方向，预压依施工要求逐步进行，这样可与钢筋绑扎，浇筑砼进行流水作业。

细到每一孔预压时，应自中心向两侧进行。

4.2.4.3预压荷载检算

在考虑梁体自重和施工活载的情况下，为保证砼的浇筑质量，预压荷载数值取梁体自重的1.2倍；预压时，砂袋按上部砼质量分布情况进行布载。

以右图所示截面为例计算砂袋平均高度：

具体检算：

底模所承担的砼面积：

S阴=S全－S1－S2-S3

=19.614-1.153-1.153-10.661

=6.747m2

单位长度砼重量：

G=6.747×1×2.5=16.868T

预压砂袋高度：

1.2×G

H==2.351m

5.74×1×1.5

式中：

砂密度取1.5T/m3

钢筋砼密度取2.5T/m3

4.2.4.4布置观测点

为准确测出整跨的沉降情况，每跨布置观测点数不少于35个，布点方法如下图：

4.2.4.5沉降观测并画出沉降曲线

照上图布好点后，进行编号，并进行观测：

a.预压前，对支架进行全面检查，对所有点进行观测。

b.加载分三次进行，每次加载重量为总重的1/3，加载完成后，均观测各点下沉量，在最后一次加载完成后观测一次。

c.以后每两小时观测一次，至少预压观测3天，直至支架和地基稳定。

d.以时间为横轴，以沉降量为纵轴，画出每一点的沉降曲线。

4.2.4.6卸载

沉降值稳定后，测出所有点的标高报工程部，经质检工程师和监理同意方可分层卸载。

全部卸完后，测量各点的标高，计算出支架和地基的弹性变形，以便确定支架、模板准确的预拱度。

在预压结束后，模板调整完成后，再次检查支架和模板的扣件是否牢固，地基是否下陷，脚手架是否有明显变形等，发现问题及时处理。

根据预压得出的弹性变形量，调出底模的预拱度。

4.2.5钢筋、钢绞线加工

a.钢筋、钢绞线要有出厂质量证明书和试验报告单，并按规范要求的频率进行抽验，按不同规格挂牌堆放，为避免锈浊和污染，钢筋、钢绞线堆放在专设的钢筋棚内。

b.底板和腹板钢筋可按设计图预先加工成钢筋骨架，顶板钢筋加工成另一骨架，为加强钢筋骨架的整体性和牢固性，在必要的位置点焊固定，钢筋骨架加工完以后，要仔细检查钢筋尺寸、数量及焊接质量。

c.钢绞线在钢筋加工厂按设计长度加上工作长度进行下料和编号，钢铰线用砂轮切割机切割。

钢铰线束应进行编号、梳理顺直，每1.5m绑扎一道铁丝，所有铁丝结扣应顺一个方向，且打入钢丝束间隙中。

4.2.6绑扎底板、腹板钢筋，安装预应力管道，

钢绞线的穿入定位及排气孔设置

4.2.6.1绑扎底板和腹板钢筋

a.钢筋加工好后，吊装到底模上进行绑扎和进一步焊接，整个钢筋骨架要保证稳固，尺寸准确，防止受外力而产生变形。

b.为保证钢筋保护层的厚度，钢筋与模板之间梅花型布置塑料垫块。

每个垫块均应绑扎牢固。

c.钢筋若与波纹管或预埋件有抵触时，可适当移动钢筋位置。

钢筋绑扎时，注意支座、通气孔道等预埋件的预埋。

4.2.6.2安装预应力管道

预应力筋孔道由波纹管制成，为防止穿筋不便，在波纹管铺设在底模上呈直线状态时,先用钢丝绳出入波纹管内，然后严格按设计图纸中预应力筋的曲线坐标位置进行波纹管的定位，将固定波纹管的钢筋焊接在钢筋骨架上。

锚垫板、螺旋筋就位后，与波纹管接头处用胶带扎紧，避免水泥浆堵塞孔道。

a.严格按坐标用架立钢筋定位时，须特别强调拐点处一定要准确，形状圆滑，线形顺畅。

b.在波纹管附近进行焊接时,应对波纹管进行覆盖防护,以免焊渣或火花溅到波纹管上而形成孔洞。

4.2.6.3穿钢绞线束

a、严格按图纸尺寸下料，留足工作长度。

切断要用切割机，严禁使用气割，钢绞线束应进行编号，梳理顺直。

b、编束时，每隔1.0-1.5m绑扎一道铁丝，所有铁丝打结应顺一个方向，铁丝扣要打入钢丝束间隙中，以防刮破波纹管。

帮好的钢丝束应按编号挂牌码放。

码放时必须离开地面，保持干燥，并进行遮盖以防雨淋。

c、钢绞线要绑扎牢固，严禁互相缠绞和“骑马”现象。

d、在浇筑砼之前，人工配合卷扬机牵引事先穿入的钢丝绳，将钢绞线抬入，钢绞线穿入的头部要用胶带绑扎。

4.2.6.4调整坐标，安装排气孔

a、穿束后，要认真检查波纹管是否出现漏洞，发现后及时用胶带贴好。

b、锚垫板和连接器位置、角度必须准确，严禁出现偏转现象。

c、为保证压浆一次成功，每孔道最高点留出两道以上排气孔。

排气管与波纹管结合处要贴好胶带，严防进浆。

4.2.7内模的加工、安装

a、内模采用组合钢模和木模结合。

内侧模采用标准组合钢模，上下侧角处采用木模拼接，底面倒角处水平向中心各延伸30cm，采用可调钢管和拉杆紧扣拉紧，确保稳固，内顶模采用标准组合钢模，用钢管或10×12cm方木做成水平横向支撑，间距60cm。

竖向支撑采用钢管及可调顶托，在底板钢筋网做竖向焊接φ20cm支撑筋，其下放置混凝土或PVC垫块,支撑筋在竖直方向应与8×10cm方木重合,以免损坏竹胶板。

b、内顶模板在每孔在跨中1/3处留设60×60cm两个天窗。

暂不绑扎钢筋和铺设模板，待浇筑底板混凝土后再进行安装，

c、内模安装时要严格检查加固情况,检查各细部尺寸，确保模板稳固，符合设计要求。

箱梁内模示意图如下：

4.2.8绑扎顶板钢筋及预埋件

a.箱梁内模经监理检查验收后，即可进行顶板钢筋施工。

b.钢筋预先在加工厂场加工成型，吊装在翼板上，进行拼装，绑扎和进一步焊接。

钢筋绑扎时，注意内横梁、支座、泄水孔、护栏、伸缩缝等处，如有交叉经监理同意可适当进行调整。

c.内顶模工作天窗处，顶板预留筋弯起，待工作天窗口底模吊装到位，绑扎或焊接该处预留筋。

d.纵向每5m一个断面，点焊2根T型φ12钢筋，做为顶板混凝土标高控制点，施工中须注意其稳固性。

4.2.9箱梁混凝土浇筑

4.2.9.1箱梁混凝土采用一次浇筑成型，混凝土按监理工程师批准配合比在拌合站统一拌制，用混凝土搅拌运输车运送混凝土，混凝土输送泵浇筑。

4.2.9.2浇筑前，要对所有操作人员进行详细的技术交底，并对模板、支架稳固性以及混凝土的拌和、运输、浇筑系统进行一次全面检查，符合要求经监理工程师同意后方可开始浇筑混凝土。

4.2.9.3浇注采用全断面斜向分段，水平分层地连续浇注。

先由内顶模开口处浇注底板混凝土。

再由两侧腹板处浇注至下倒角顶面处。

待混凝土失水坍落度减小，且第一次浇注混凝土初凝前浇注一层腹板混凝土，每层厚度约30cm，两侧腹板混凝土应对称均衡浇注。

腹板混凝土浇注至上倒角处，开始全断面浇注顶板混凝土。

4.2.9.4浇筑混凝土时注意以下几点

a.浇筑过程中，质检工程师要做到全过程旁站，严格控制水灰比和坍落度，对混凝土浇筑顺序和振捣方式，统一指挥和检查。

b.混凝土用插入式振动器振捣，注意加强边角处和钢筋密集处的振捣，防止漏振，钢筋密集处，可采用小号插入式振动器振捣。

振捣过程中，严禁振动棒触及模板和波纹管。

c.浇筑时，下料应均匀连续，不要集中浇筑而阻塞。

d.施工中随时检查支架、模板及各种预埋件的位置和稳固情况。

e.浇筑到顶面后，选择有经验，责任心强的瓦工及时整平、抹面、拉毛和收浆，整平过程中严格控制标高。

f.每次浇筑除留足标准养护件外，还应制作随梁同条件养护的试件3组，作为拆模、张拉等工序的强度控制依据。

4.2.10混凝土养生

a.浇筑完砼后，箱梁表面要及时履盖麻布洒水养生，在每次浇筑砼时，都要制作足够的试件，其中一部分做为与梁体同条件养护，以准确测定梁体的实际强度，为张拉和拆模时的梁体砼强度提供依据。

b.当气温低于5℃时，采出覆盖保温措施，不得向混凝土面上洒水。

c、混凝土养护用水与拌合用水相同。

d、混凝土的洒水养护期一般为7天。

每天洒水次数以能保持混凝土表面经常处于湿润状态为准。

4.2.11预应力混凝土箱梁钢绞线的张拉

根据设计的要求，采用应力应变双控制对梁体进行张拉。

4.2.11.1理论伸长值计算

a.钢绞线的平均张拉力：

P[1-e-（kx+μθ）]

P=————————

Kx+μθ

式中，P---预应力钢材张拉端的张拉力（N）；

x---从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；

θ---从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；

k---孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；

μ---预应力钢筋与孔道的摩擦系数。

b.理论伸长值：

（从固定端至张拉端）

P×L

L=————

A×Eg

其中：

Eg---本批钢绞线弹性模量（N/mm2）

P---钢绞线的平均张拉力（N）

L---钢绞线的计算长度（mm）

A---钢绞线的截面面积（mm2）

4.2.11.2实际伸长值推算

预应力钢绞线张拉前，应先调整到初应力（为张拉控制应力的10-15%左右），再开始张拉和量测伸长值。

实际伸长值除量测的伸长值外，应加上初应力以下的推算伸长值。

后张预应力钢绞线的实际伸长值△L

△L=△L1+△L2

其中：

△L1---从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值（mm）

△L2---初应力以下的推算伸长值（mm），可采取用相邻级的伸长值推算。

4.2.11.3张拉顺序

张拉顺序遵循以下原则：

有设计图纸标明的按设计图纸张拉顺序张拉，设计图纸没有的或没有特殊说明的应按下面施工顺序张拉：

a.横向对称分批进行；

b.均匀分级张拉；

c.相对刚度大的一束先张拉。

4.2.11.4张拉工作控制要点：

a.为控制收缩及支架影响而造成的混凝土裂纹，在梁体砼强度达到设计值的60%刚束W1-W3、SW1-SW3、T6、T7、B5、SB4进行预张拉，预张拉控制应力850MPa。

刚束终张拉时，混凝土强度及弹性模量需达到设计值的100%，龄期不少于10天。

张拉按刚索顺序对称张拉，以油压表读数为主，伸长量作校核。

纵向预应力索除T1、SW1、SW2、SW3、SB2、SB3、SB4为一端张拉，其余均为两端张拉。

b.在张拉之前，校准千斤顶的张拉力和油表应力之间的对应关系。

c.在张拉过程中，要边张拉边测量伸长值。

张拉时采用应力、应变双控制，实际伸长值与理论伸长值误差应控制在6%以内，如发现伸长值异常应暂停张拉并通知监理工程师，待查明原因并采取措施加以调整后方可继续张拉。

d.张拉程序

（a）首先将钢绞线束略微张拉以消除钢束的松弛状态，然后检查孔道轴线、锚具和千斤顶是否在一条直线上，保证钢束中每根钢绞线受力均匀。

（b）当钢束初应力