某工程一区坡屋面高支模方案钢管.docx

某工程一区坡屋面高支模方案钢管.docx

《某工程一区坡屋面高支模方案钢管.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《某工程一区坡屋面高支模方案钢管.docx（44页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

某工程一区坡屋面高支模方案钢管

一、编制依据

1.《混凝土结构工程处施工质量验收规范》GB50204—2002

2.本工程设计施工图

3.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

4.《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。

二、工程概况

海珠XX一区工程，由广州XXXXXXX有限公司投资兴建，位于广州市海珠区XX路XXX号。

本工程三栋楼，一层地下室（三栋楼连通），其中3号楼地上9层，其余1、2号楼地上十二层，三栋楼的顶屋均有夹层，三栋楼的天面均采用斜屋面；呈金字塔形。

本工程一区1号楼坡屋面从十三层（夹层）楼面

～

轴×

～

轴起面积约为512m2，夹层楼面设计标高40.5m起算，坡屋顶平面标高50.1m，面积为13m2，层内最高为7.8m，最低为1.0m（由于在夹层内有电梯机房，至使模板支撑的搭设高最高为7.8m）；坡度为平45度,梁截面尺寸主要有200×400mm、200×500mm等截面型式、其中在

×

～

轴和

×

～

轴各有一条装饰弧形梁，截面尺寸分别为200×1500mm和200×1600mm，设计梁面标高为46.45m，弧形梁支模高度最高为4.2m，斜板厚为120mm，采用C25砼。

一区2号楼坡屋面从十三层（夹层）

～

轴×

～

轴面积约为473m2，2号楼坡屋面与1号楼的坡屋面标高、构造基本一样。

本工程一区3号楼坡屋面从十层（夹层）楼面

～

轴×

～

轴起面积约为470m2，夹层楼面设计标高31.80m起算，坡屋顶平面标高41.40m，面积为13m2，层内最高为7.8m，最低为1.0m（由于在夹层内有电梯机房，至使模板支撑的搭设高最高为7.8m）；坡度为平45度,梁截面尺寸主要有200×400mm、200×500mm等截面型式、其中在

×

～

轴和

×

～

轴各有一条装饰弧形梁，截面尺寸分别为200×1500mm和200×1600mm，设计梁面标高为37.65m，弧形梁支模高度最高为4.2m，斜板厚为120mm，采用C25砼。

由于该工程斜屋面形式较为复杂，坡度较陡，层高较大，针对该坡屋面，提出1、2号楼以扣件钢管高支撑施工方案，3号楼以门式架的高支模施工方案。

三、模板支撑体系设计

（一）1、2号楼扣件钢管支撑体系：

1、模板：

面板使用18mm厚夹板，规格为920×1820，面板下排两层80×80mm的木枋，上层枋间距300mm，下层枋间距900mm。

2、梁：

梁底板和梁侧板用整块18mm厚的夹板制成。

梁旁板底外侧设压脚板，梁侧板支撑间距不大于500mm，梁底板用80×80广东松枋支承，梁底的上排枋间距为300mm，下排枋为80×80木枋。

（见梁模板支撑剖面图）

3、支撑体系：

1）斜屋面支撑系统采用Ф48mm×3.5mm钢管搭设；

2）脊梁立柱排距600mm，斜板立柱排距900mm×900mm。

钢管支架底部用木板做垫块，纵横向的水平拉杆每高1.5m设一道，全部钢管支撑水平设钢管拉杆，底部设纵横扫地杆。

3）内外两侧设450交叉剪力刀撑，每隔3m设一排的剪刀撑，剪刀撑底部到地。

（见模板支撑剖面图）

（二）3号楼门式架支撑体系：

1、模板：

面板使用18mm厚夹板，规格为920×1820，面板下排两层80×80mm的木枋，上层枋间距300mm，下层枋间距1219mm，即架宽。

门架间距是900mm。

2、梁：

梁底板和梁侧板用整块18mm厚的夹板制成。

梁旁板底外侧设压脚板，梁侧板支撑间距不大于500mm，梁底板用80×80广东松枋支承，梁底的上排枋间距为450mm，下排枋为80×80木枋。

3、支撑体系：

⑴、楼面模板、梁侧及梁底模板均采用18mm厚夹板。

楼面梁板用门式架加可调托作顶架，龙骨均用80×80mm木枋，上铺18mm厚夹板。

⑵、门式架之间全部用交叉连杆连接，每层门架沿排向设置纵横水平拉杆，底部设纵横扫地杆。

⑶、内外两侧设450交叉剪力刀撑，每隔3m设一排的剪刀撑，剪刀撑底部到地。

（4）、所有的门式架必须垫80×80木枋通长（见模板支撑剖面图）。

四、施工方法

（一）扣件钢管高支撑施工方法

1、模板搭设

⑴按设计斜面坡度要求拉一条斜线，先沿屋脊梁开始立柱，离柱边200mm排第一立柱，每间距600mm立一柱，并扣上扫地杆，扫地杆离200mm左右，排至梁的另一边的支承柱时，如果排架至柱的距离大于400mm时，加一排支顶。

搭设完钢管支撑后，钢管上放置上托,下排枋沿梁轴方向，上排枋垂直梁轴方向。

然后调整顶托高度，使梁底板调至预定高度，铺梁底板，固定梁底板，梁底板装好后再装梁侧板和楼面模板。

（见梁模板支撑剖面图）

⑵支撑体系要求在底部上200mm位置用万向扣扣一道钢管拉杆，纵横各一道，以保证整体性及稳定性。

在立柱顶部下100mm纵横各扣一道钢管拉杆，若钢管立柱有少许左右错位，不成直线，错位处要用木子塞住，并用14#铁丝绑扎。

立柱从底部的水平拉杆起每高1.5m设一道水平拉杆,水平拉杆要通长设置，纵横方向均设，交接处用钢管扣扣住，在主梁正反水平拉杆端部要顶到柱。

在内、外两侧拉450交叉剪刀撑，每隔3m设一排角度不大于450的剪刀撑，剪刀撑底部到地。

另沿主梁位轴线的方向，水平拉杆既要顶柱又要抱柱。

（二）门式架高支撑施工方法

1、模板搭设

⑴、门架按设计斜面坡度要求拉一条斜线，先沿屋脊梁开始排架，离柱边200mm排第一只架，每间距900mm放一只架，并拉上交叉连杆，排至梁的另一边的支承柱时，如果排架至柱的距离大于400mm时，将最后几排的门架排距由900mm调整为600mm，使最后一排排距符合要求。

底层架铺设后，再架设中、上层架，然后加顶托，大致调整高度到预定平水，在顶托上放木枋，第一层枋沿梁轴方向，第二排枋垂直梁轴方向，间距300mm。

然后调整顶托高度，使梁底板调至预定高度，铺梁底板，固定梁底板，梁底板装好后再装梁侧板和楼面模板。

⑵、门式脚手架支撑体系要求在底部上200mm位置用万向扣扣一道钢管拉杆，纵横各一道，以保证整体性及稳定性。

在顶层架顶部下100mm纵横各扣一道钢管拉杆，若门架有少许左右错位，不成直线，错位处要用木子塞住，并用14#铁丝绑扎。

（3）、在底层架横杆中央处扣一道通长拉杆，故整个支撑高度范围内设置水平拉杆如下：

距楼面200mm设扫地杆，以上每个门式架设置一道水平拉杆，共设置六道；水平拉杆要通长设置，纵横方向均设，交接处用钢管扣扣住，在端部要顶到柱。

在悬臂的模板体系处要作加固处理，在内、外两侧拉450交叉剪刀撑，沿字母轴方向每隔3m设一排角度不大于450的剪刀撑，剪刀撑底部到地。

另沿梁位的方向，水平拉杆既要顶柱又要抱柱。

另沿主梁位轴线的方向，水平拉杆既要顶柱又要抱柱。

搭设上层门架时，使用有梯施工平台。

（三）模板拆除

根据混凝土七天及二十八天抗压试件试验报告，当混凝土达到拆模强度要求后，再安排拆除模板；对板及梁部分，强度要达到100％；对悬臂部分，跨度大于8m的梁，拆模强度要达到设计强度的100％。

模板拆除时，先松顶托，把顶托除下,利用原支撑体系做脚架,拆卸梁及楼面模板,最后拆除支撑体系。

五、质量保证措施

⑴立柱就位前应放出控制线，使立柱尽量在同一直线上，以便与水平拉杆连接及使其满足间距要求。

⑵门架、立柱排放时要用线秤称量，控制其垂直度。

⑶水平拉结施工时应做到每完一层即验收一层，检查其拉结是否牢固到位，以防“虚结”。

⑷所用的木料，尤其是木枋，必须于使用前严格检查其完好性，严禁使用虫蛀、腐蚀严重的枋材。

⑸支撑系统施工完毕后要经公司质安部验收合格后方可铺板。

六.主要安全技术措施

1.废烂木枋不能使用；

2.安装、拆除外墙外模板时，必须确认外脚手架符合安全要求；

3.内模板安装高度超过2.5m时，应搭设临时脚手架；

4.在4m以上高空拆除模板时，不得让模板、材料自由下落，更不得大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员的动向；

5.正在施工浇捣的楼板其下一层楼板的支顶不准拆除；

6.安装二层或二层以上的外围墙、柱及梁模板，先搭设脚手架或安全网；

水平拉杆不准钉在脚手架或跳板等不稳定物体上。

七、计算书

（一）7.3米楼板模板扣件钢管高支撑架计算书

模板支架搭设高度为7.3米，

搭设尺寸为：

立杆的纵距b=0.90米，立杆的横距l=0.90米，立杆的步距h=1.50米。

梁顶托采用80×80mm木方。

图楼板支撑架立面简图

图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为

48×3.5。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.000×0.120×0.900+0.350×0.900=3.015kN/m

活荷载标准值q2=（0.000+2.500）×0.900=2.250kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；

I=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；

（1）抗弯强度计算

f=M/W<[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——面板的最大弯距（N.mm）；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.100ql2

其中q——荷载设计值（kN/m）；

经计算得到M=0.100×（1.2×3.015+1.4×2.250）×0.300×0.300=0.061kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.061×1000×1000/48600=1.253N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

（2）抗剪计算[可以不计算]

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×（1.2×3.015+1.4×2.250）×0.300=1.218kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×1218.0/（2×900.000×18.000）=0.113N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

（3）挠度计算

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×3.015×3004/（100×6000×437400）=0.063mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。

1.荷载的计算

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q11=25.000×0.120×0.300=0.900kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q12=0.350×0.300=0.105kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值q2=（2.500+0.000）×0.300=0.750kN/m

静荷载q1=1.2×0.900+1.2×0.105=1.206kN/m

活荷载q2=1.4×0.750=1.050kN/m

2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=2.030/0.900=2.256kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.26×0.90