后浇带支撑方案.docx
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后浇带支撑方案
后浇带支撑方案
一、工程概况
长兴雨润星雨华府（一期）工程位于长兴经济技术开发区，发展大道与明珠路交叉口以北。
工程系集高层、小高层、别墅及配套商业用房于一体的高级住宅小区，由长兴雨润现代商业有限公司投资兴建，浙江华岩土勘测有限公司勘，上海东方建筑设计研究院有限公司设，江苏翔森建设工程有限公司总，浙江宏泰工程项目管理有限公司监理，长兴县建设工程质量监督站质量监督。
工程总建筑面积81410m，地上49561m，地下31849m2。
工程地下车库3万多平米,北地下车库共分三十多块后浇带,后浇带自底板、墙板、顶板断开，后浇带宽800，整体后浇带待与地下室相接主体建筑工程完工后，主体沉降基本稳定进行砼的浇筑。
根据现场实际情况，为保证后浇带部位的施工安全，特编制后浇带模板支拆方案。
二、编制依据
1、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）
2、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）
3、《建筑施工计算手册》
4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
三、后浇带模板支拆
后浇带模板与其他支模架分开支设，依据（GB50204-2002）《混凝土结构工程施工质量验收规范》后浇带模板应是独立支撑体系，在拆除满堂脚手架时应保证后浇带处支撑系统独立完好。
考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点:
1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收;
5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合文明标化工地的有关标准。
按混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。
面板采用15mm木模板80×100木方（内楞）现场拼制，圆钢管48×3.0（外楞）支撑，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。
梁底采用80×100木方支撑。
承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.0钢管。
后浇带模板的拆除，对砼墙板部位，模板拆除时间控制养护不少于7天，防止墙板部位后浇带干缩裂缝的形成。
对顶板部位，根据公司二防的要求，控制砼养护时间达到14天,28天后进行模板拆除。
四、后浇带施工应该注意的问题
1、后浇带的支撑
后浇带封闭前，后浇带处梁、板模板的支撑不得拆除;后浇带所在跨内不得施加其他荷载，例如放置施工设备、堆放施工材料等，以保证结构安全。
2、后浇带浇筑前的处理
本工程总体占地面积大，各板块施工时间不一，后浇带范围广，长度较长，后浇带施工前，后浇带留滞时间较长，在各后浇带部位可能会出现部分积水，钢筋污染，垃圾堆积等情况。
为此，在后浇带施工前，首先对基础可能的积水进行排除，同时在前期的施工过程中，及时排除基坑的积水，减少对钢筋的影响，减少对基础封闭前的侵泡，从而确保基础的承载能力。
对浇筑过程中后浇带部位的漏浆及砼，及时进行清理，以免砼达到强度后清理极为困难。
对施工过程中的建筑垃圾及时清运，减少对后浇带部位的堵塞，影响封闭前的自由沉降及温度变形。
浇筑后浇带前，整理好板块处交接的钢筋，保证后浇带部位的受力及分布钢筋
2、后浇带混凝土的养护
后浇带混凝土浇筑完毕后采取带模保温保湿条件下的养护，浇水养护时间一般砼不得少于7天，掺外加剂或有抗渗要求的砼不得少于14天。
五（质量保证措施
1、根据设计要求，确定后浇带混凝土浇筑时间，不得提前。
后浇带支拆方案
2、后浇带浇筑混凝土，必须将两侧混凝土清理干净，凿毛，提前6小时浇水润湿。
同时在施工缝处铺一层与砼同标号的水泥砂浆，保证混凝土接茬质量。
3、浇筑混凝土过程中，应派专人看护模板、钢筋、脚手架，发现模板有变形、钢筋有位移、脚手架有不稳时应立即停止浇筑，并将已浇筑混凝土初凝前休整好。
4、对已浇筑完毕的混凝土，应在12小时后用塑料薄膜覆盖，混凝土养护不得少于14天，严防混凝土裂缝的出现。
5、认真作好劳动力组织，技术交底工作，混凝土工长负责安排各项工作，并对操作工人专项交底。
6、二次浇注的后浇带模板拆除必须待砼强度达到设计强度的100%方可进行。
六、后浇带部位的成品保护
1、在剪力墙内后浇带两侧的砼浇注完成两天内必须将该处后浇带内的钢筋刷上素水泥浆，用以防止钢筋锈蚀;
2、在后浇带板内的竹夹板模板拆除后，对板内后浇带进行清理，将板钢筋刷上素水泥浆，然后用模板对后浇带进行封闭;
3、后浇带部位严禁堆放重物;严禁拆卸后浇带支撑体系内的任何构件。
4、后浇带两侧板进行浇水养护时注意不得积水，浇水时采用轻洒，不得有水流流入后浇带内;
5、在后浇带封闭之前施工人员不得踩踏后浇带内的板钢筋;七、安全、文明、环保施工
1、支设模板前必须搭好相关脚手架，遵守安全操作规程。
2、浇注混凝土前，必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。
。
浇筑混凝土时必
须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢
复。
经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及
时组织处理。
3、提倡文明施工，建立健全控制人为的噪音管理制度，尽量减少人为大声喧哗。
八、计算书
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B（m）:
0.65;
梁截面高度D（m）:
1.00混凝土板厚度（mm）:
0.25;
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La（m）:
1.2;立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:
0.10;脚手架步距（m）:
1.50;
梁支撑架搭设高度H（m）:
3.0;
梁两侧立柱间距（m）:
0.80;
承重架支设:
多根承重立杆，木方支撑垂直梁截面;
梁底增加承重立杆根数:
2;
立杆横向间距或排距Lb（m）:
1.2;采用的钢管类型为Φ48×3.0;
扣件连接方式:
单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系
数:
0.80;
2.荷载参数
2模板自重（kN/m）:
0.35;
3钢筋自重（kN/m）:
1.50;
2施工均布荷载标准值（kN/m）:
2.5;
2新浇混凝土侧压力标准值（kN/m）:
30.0;
2倾倒混凝土侧压力（kN/m）:
6.0;
2振捣混凝土荷载标准值（kN/m）:
2.0
3.材料参数
材料品种:
复合木模板;
2竹材弹性模量E（N/mm）:
10000.0;
2竹材抗弯强度设计值fm（N/mm）:
17.0;
2竹材抗剪强度设计值fv（N/mm）:
1.7;面板类型:
复合面板;
2钢材弹性模量E（N/mm）:
210000.0;
后浇带支拆方案
2钢材抗弯强度设计值fm（N/mm）:
205.0;
2面板弹性模量E（N/mm）:
9500.0;
2面板抗弯强度设计值fm（N/mm）:
13.0;
4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距（mm）:
、500.0;面板厚度（mm）:
12.0;
5.梁侧模板参数
主楞间距（mm）:
400;
次楞间距（mm）:
200;
穿梁螺栓水平间距（mm）:
500;
500;穿梁螺栓竖向间距（mm）:
穿梁螺栓直径（mm）:
M12;
主楞龙骨材料:
钢楞;
截面类型为圆钢管48×3.0;
主楞合并根数:
2;
主楞龙骨材料:
木楞,，宽度80mm，高度100mm;
二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新
浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其
中的较小值:
3其中γ--混凝土的重力密度，取25.000kN/m;
t--新浇混凝土的初凝时间，取6.000h;
T--混凝土的入模温度，取20.000?
;
V--混凝土的浇筑速度，取2.000m/h;
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m;
β--外加剂影响修正系数，取1.200;1
β--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
2
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;
222分别为64.403kN/m、30.000kN/m，取较小值30.000kN/m作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压
力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
计算的原则是按照
龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯验算
2其中，σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm）;
M--面板的最大弯距（N.mm）;
后浇带支拆方案
3W--面板的净截面抵抗矩，W=40.00×1.8×1.8/6=21.60cm;
2[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm）;
按以下公式计算面板跨中弯矩:
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值:
q=1.2×0.40×30.00×0.90=12.96kN/m;1
倾倒混凝土侧压力设计值:
q=1.4×0.40×6.00×0.90=3.02kN/m;2
q=q+q=12.960+3.024=15.984kN/m;12
计算跨度（内楞间距）:
l=200.00mm;
24面板的最大弯距M=0.1×15.98×200.00=6.39×10N.mm;
442经计算得到，面板的受弯应力计算值:
σ=6.39×10/2.16×10=2.960N/mm;
2面板的抗弯强度设计值:
[f]=13.000N/mm;
2面板的受弯应力计算值σ=2.960N/mm小于面板的抗弯强度设计值
2[f]=13.000N/mm，满足要求～
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q=30.00×0.40=12.00N/mm;
l--计算跨度（内楞间距）:
l=200.00mm;
2E--面板材质的弹性模量:
E=9500.00N/mm;
4I--面板的截面惯性矩:
I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm;
45面板的最大挠度计算值:
ω=0.677×12.00×200.00/（100×9500.00×1.94×10）=
0.070mm;
面板的最大容许挠度值:
[ω]=l/250=200.000/250=0.800mm;
面板的最大挠度计算值ω=0.070mm小于面板的最大容许挠度值
[ω]=0.800mm，满足要求～
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵分别为:
抗矩W
3W=80×100×100/6=133.33cm;
4I=80×100×100×100/12=666.67cm;
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
后浇带支拆方案
2其中，σ--内楞弯曲应力计算值（N/mm）;
M--内楞的最大弯距（N.mm）;
W--内楞的净截面抵抗矩;
2[f]--内楞的强度设计值（N/mm）。
按以下公式计算内楞跨中弯矩:
其中，作用在内楞的荷载，q=（1.2×30.000×0.90+1.4×6.000×0.90）×
0.200/1=7.99kN/m;
内楞计算跨度（外楞间距）:
l=400mm;
52N.mm;内楞的最大弯距:
M=0.1×7.99×400.00=1.28×10
552经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.28×10/1.33×10=0.959N/mm;
2内楞的抗弯强度设计值:
[f]=17.000N/mm;
2内楞最大受弯应力计算值σ=0.959N/mm内楞的抗弯强度设计值小于
2[f]=17.000N/mm，满足要求～
（2）.内楞的挠度验算
2其中E--面板材质的弹性模量:
10000.00N/mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q=30.00×0.20/1=6.00N/mm;
l--计算跨度（外楞间距）:
l=400.00mm;
62I--面板的截面惯性矩:
E=6.67×10N/mm;
46内楞的最大挠度计算值:
ω=0.677×6.00×400.00/（100×10000.00×6.67×10）=
0.016mm;
内楞的最大容许挠度值:
[ω]=1.600mm;
内楞的最大挠度计算值ω=0.016mm小于内楞的最大容许挠度值
[ω]=1.600mm，满足要求～
2.外楞计算
外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.0;
3外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm;
4外钢楞截面惯性矩I=12.19cm;
外楞计算简图
（1）.外楞抗弯强度验算
2其中σ--外楞受弯应力计算值（N/mm）
M--外楞的最大弯距（N.mm）;
W--外楞的净截面抵抗矩;
2[f]--外楞的强度设计值（N/mm）。
最大弯矩M按下式计算:
其中，作用在外楞的荷载:
P=（1.2×30.00×0.90+1.4×6.00×0.90）×0.40×
0.40/2=3.20kN;
后浇带支拆方案
外楞计算跨度（对拉螺栓竖向间距）:
l=400mm;
5外楞的最大弯距:
M=0.175×3196.800×400.000=2.24×10N.mm
532经计算得到，外楞的受弯应力计算值:
σ=2.24×10/5.08×10=44.050N/mm;
2外楞的抗弯强度设计值:
[f]=205.000N/mm;
2外楞的受弯应力计算值σ=44.050N/mm小于外楞的抗弯强度设计值
2[f]=205.000N/mm，满足要求～
（2）.外楞的挠度验算
2其中E--外楞的弹性模量，其值为210000.00N/mm;
p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
p=30.00×0.40×0.40/1=2.40
KN;
l--计算跨度（拉螺栓间距）:
l=400.00mm;
54I--面板的截面惯性矩:
I=1.22×10mm;
335外楞的最大挠度计算值:
ω=1.146×2.40×10×400.00/（100×210000.00×1.22×10）
=0.069mm;
外楞的最大容许挠度值:
[ω]=1.000mm;
外楞的最大挠度计算值ω=0.069mm小于外楞的最大容许挠度值
[ω]=1.000mm，满足要求～
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中N--穿梁螺栓所受的拉力;
2A--穿梁螺栓有效面积（mm）;
2f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm;
查表得:
穿梁螺栓的直径:
12mm;
穿梁螺栓有效直径:
9.85mm;
2穿梁螺栓有效面积:
A=76mm;
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=30.000×0.400×0.400×2=9.600kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:
[N]=170.000×76/1000=12.920kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=9.600kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，满足要求～
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
43W=800.00×18.00×18.00/6=4.32×10mm;
54I=800.00×18.00×18.00×18.00/12=3.89×10mm;
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
后浇带支拆方案
2其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm）;
M--计算的最大弯矩（kN.m）;
l--计算跨度（梁底支撑间距）:
l=200.00mm;
q--作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）;新浇混凝土及钢筋荷载设计值:
q:
1.2×（25.00+1.50）×0.80×1.20×0.90=27.48kN/m;1
模板结构自重荷载:
q:
1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m;2
振捣混凝土时产生的荷载设计值:
q:
1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m;3
q=q1+q2+q3=27.48+0.30+2.02=29.79kN/m;跨中弯矩计算公式如下:
2M=0.10×29.794×0.200=0.119kN.m;max
642σ=0.119×10/4.32×10=2.759N/mm;
2梁底模面板计算应力σ=2.759N/mm小于梁底模面板的抗压强度设计值
2[f]=13.000N/mm，满足要求～
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q=（（25.0+1.50）×1.200+0.35）×0.80=25.72N/mm;
l--计算跨度（梁底支撑间距）:
l=200.00mm;
2E--面板的弹性模量:
E=9500.0N/mm;
面板的最大允许挠度值:
[ω]=200.00/250=0.800mm;面板的最大挠度计算值:
ω=
450.677×25.720×200.0/（100×9500.0×3.89×10）=0.075mm;面板的最大挠度计算值:
ω=0.075mm小于面板的最大允许挠度值:
[ω]=
200.0/250=0.800mm，满足要求～
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和
振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重
荷载。
1.荷载的计算:
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）:
q=（25.000+1.500）×1.200×0.800=25.440kN/m;1
（2）模板的自重线荷载（kN/m）:
q=0.350×0.800×（2×1.200+0.600）/0.600=1.400kN/m;2
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）:
经计算得到，活荷载标准值P=（2.500+2.000）×0.600×0.800=2.160kN;1
2.方木的支撑力验算
均布荷载q=1.2×25.440+1.2×1.400=32.208kN/m;集中荷载P=1.4×2.160=3.024kN;
后浇带支拆方案
方木计算简图
经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为:
N1=2.340kN;
N2=8.634kN;
N3=9.011kN;
N4=2.340kN;
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
3W=6.000×8.000×8.000/6=64.00cm;
4I=6.000×8.000×8.000×8.000/12=256.00cm;方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=9.011/0.800=11.264kN/m;
2最大弯距M=0.1ql=0.1×11.264×0.800×0.800=0.721kN.m;
62最大应力σ=M/W=0.721×10/64000.0=11.264N/mm;
2抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm;
22方木的最大应力计算值11.264N/mm小于方木抗弯强度设计值13.0N/mm,满足
要求!
方木抗剪验算:
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力:
V=0.6×11.264×0.800=5.407kN;
2圆木的截面面积矩S=0.785×50.00×50.00=1962.50N/mm;
2圆木方受剪应力计算值T=5.41×1962.50/（256.00×50.00）=0.83N/mm;
2方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm;
22方木的受剪应力计算值0.829N/mm小于方木抗剪强度设计值1.700N/mm,满足
要求!
方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
4方木最大挠度计算值ω=0.677×9.386×800.000
4/（100×10000.000×256.000×10）=1.017mm;
方木的最大允许挠度[ω]=0.800×1000/250=3.200mm;
方木的最大挠度计算值ω=1.017mm小于方木的最大允许挠度[ω]=3.200
mm，满足要求～
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照连续梁的计算如下
计算简图（kN）
后浇带支拆方案
支撑钢管变形图（kN.m）
支撑钢管弯矩图（kN.m）
经过连续梁的计算得到:
支座反力R=R=1.384kN;AB
最大弯矩M=0.139kN.m;max
最大挠度计算值V=0.033mm;max
62支撑钢管的最大应力σ=0.139×10/5080.0=27.338N/mm;
2支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm;
2支撑钢管的最大应力计算值27.338N/mm小于支撑钢管的抗压设计强度205.0
2N/mm,满足要求!
八、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
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