吊装钢梁施工方案.docx
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吊装钢梁施工方案
吊装钢梁施工方案
吊装钢梁施工方案
一、工程概况
地库1区施工范围内共2个7m×3m预留吊装孔，吊重为20t，需在吊装孔上部安装吊装10m长吊重20t型钢梁。
PC-AA~PC-AB/PC-2~PC-4轴间坡道上空需安装吊重30t型钢梁。
二、施工方法2.1预埋件加工
由于吊装孔上部-1.20板、梁混凝土已浇筑完毕，埋件（20t）钢筋需采用植筋方式植入次梁内，30t埋件预埋如次梁内。
经计算预埋件形式确定如下：
270
500
710
预埋件30t
400
埋件面板采用Q235B20厚钢板，锚筋采用HRB400Φ18（20t）、HRB400Φ20（30t）钢筋，钢筋与面板塞焊，要求焊缝饱满。
预埋件受力计算详见附录一、附录二。
20t埋件植筋由喜利得专业人员负责，由我司安排专人现场焊制，并安装。
2.2埋件安装
埋件安装于-1.2m次梁上，具体位置见下图：
吊装钢梁安装平面图（-1.20板）
在次梁上植三级?
18钢筋筋，20厚Q235钢板与钢筋塞焊。
20t吊装钢梁剖面
HM250*250H型钢与埋件及下部钢梁满焊。
30t吊装钢梁剖面
2.3吊装钢梁安装
吊装钢梁采用中翼缘H型钢：
HM350x250、HM400x300，材质Q235，腹板厚度9、10mm。
20t钢梁安装时，先用HM350x250H型钢与次梁上埋件满焊，然后将吊装钢梁HM350x250H型钢置于次梁处钢梁上部，并将两钢梁接触位置满焊；30t安装钢梁前，先用200mm长HM250x250H型钢与埋件满焊，然后将钢梁与HM250x250H型钢满焊，保证钢梁与顶板间隙大于等于200mm，以便于悬挂倒链。
型
钢梁计算见附录三、附录四。
2.4吊装钢梁对原混凝土结构的影响烦请结构顾问进行复核。
三、附录
3.1附录一（20t埋件计算）
20t预埋件计算书
四、设计示意图
270
500
二、设计资料
钢筋直径:
C18
钢筋级别:
HRB400fy=360.00N/mm2混凝土强度等级:
C30fc=14.30N/mm2ft=1.43N/mm2直锚筋布置:
32锚板厚度:
t=20mm
直锚筋横向间距:
b=150mm直锚筋纵向间距:
b1=200mm
外层锚筋中心到锚板边缘的距离:
a=50mm剪力设计值:
V=130.00kN弯矩设计值:
M=13.00kN·m预埋件受力类型:
弯剪考虑抗震:
否
三、计算结果
1.根据《混凝土结构设计规范》10.9.6条的规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍
t20
==1.11>0.6满足要求。
d18
2.求锚筋的受弯承载力系数根据《混凝土结构设计规范》式10.9.1-6，得
b=0.6+0.25d=0.6+0.25×18=0.878
t20
3.求锚筋的受剪承载力系数根据《混凝土结构设计规范》式10.9.1-5，得
v=（4-0.08d）
=（4-0.08×fy=0.510≤0.7360.00
取v=0.510
4.确定直锚筋层数影响系数由于锚筋布置为三层，根据《混凝土结构设计规范》第10.9.1的规定，得r=0.90
5.计算直锚筋面积z=2×b1=400mm
As1=
V
rvfy
+
M1.3rbfyz
=
130.00×10313.00×106
+=874.30mm2
0.90×0.510×360.001.3×0.90×0.878×360.00×400
13.00×106
As2===285.69mm2
0.4×0.90×0.878×360.00×4000.4rbfyz
M
计算面积As=874.30mm2
直锚筋采用6C18，As=1526mm2>874.30mm2满足要求!
6.计算直锚筋的锚固长度根据《混凝土结构设计规范》10.9.7条的规定，受压和受剪直锚筋的锚固长度不应小于15d取la=15×18=270mm。
3.2附录二（30t埋件计算书）
30t预埋件计算书
四、设计示意图
150
15
0710
400
二、设计资料
钢筋直径:
C20
钢筋级别:
HRB400fy=360.00N/mm2
混凝土强度等级:
C30fc=14.30N/mm2ft=1.43N/mm2直锚筋布置:
33锚板厚度:
t=20mm
直锚筋横向间距:
b=150mm直锚筋纵向间距:
b1=150mm
外层锚筋中心到锚板边缘的距离:
a=50mm拉力设计值:
N=400.00kN预埋件受力类型:
受拉考虑抗震:
否
三、计算结果
1.根据《混凝土结构设计规范》10.9.6条的规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍
t20
==1.00>0.6满足要求。
d20
2.求锚板的弯曲变形折减系数根据《混凝土结构设计规范》式10.9.1-6，得
b=0.6+0.25d=0.6+0.25×20=0.850
t20
3.计算直锚筋面积根据《混凝土结构设计规范》式10.9.1-1，得
N400.00×103
As===1633.99mm2
0.8×0.850×360.000.8bfy
直锚筋采用9C20，As=2827mm2>1633.99mm2满足要求!
4.计算直锚筋的锚固长度根据《混凝土结构设计规范》10.9.7条的规定，受拉直锚筋的锚固长度不应小于受拉钢筋的锚固长度查《混凝土结构设计规范》表9.3.1得钢筋的外形系数=0.14根据《混凝土结构设计规范》式9.3.1-1，得
f360.00
la=d=0.14××20=705mm
ft1.43
取la=710mm。
3.3附录三（20t钢梁）
受弯构件强度及稳定验算与承载力计算书
四、设计资料
依据规范:
GB50017-2019《钢结构设计规范》、GB50011-2001《建筑抗震设计规范》计算方式:
根据弯矩和剪力设计值对构件进行验算构件参数:
计算截面处的内力设计值:
Mx=200.00kN·mMy=3.00kN·mV=260.00kN梁上剪力最大值:
Vmax=260.00kN
二、强度验算
构件截面的最大厚度为14.00mm,根据表3.4.1-1,f=310.00N/mm2,fv=180.00N/mm2根据GB/T700及GB/T1591,fy=345.00N/mm2
四、抗弯强度
根据公式4.1.1,
MM200.00×1063.00×106+=+
1.05×1165.65×101.20×277.30×10xWnxyWny
=172.42N/mm2
1.00×f1.00×310.00
==310.00N/mm2
1.00RE
抗弯强度满足
四、抗剪强度
根据公式4.1.2,
VS260.00×103×680.01×103
max==
Ixtw20867.00×10×9.00
=94.14N/mm2
1.00×f1.00×180.00
==180.00N/mm2
1.00RE
四、折算应力
+3=144.27+3×78.98
1.00×f1.10×1.00×310.00
=198.82N/mm2
1.00RE
折算应力满足
式中,、--------腹板计算高度边缘同一点上同时产生的正应力、剪应力，与c拉应力为正，压应力为负。
My200.00×106×143.00
其中,===144.27N/mm2In19823.65×10
VS260.00×103×570.50×103
===78.98N/mm2Ixtw20867.00×10×9.00
三、整体稳定
简支梁HM350x250,钢号Q345,受压翼缘自由长度l1为3.00m,
跨中无侧向支承,集中荷载作用在下翼缘简支梁整体稳定系数
b=b
4320Ah
Wxy
t2235
1+（+b
4.4hfy（参见规范之B.1-1式）
式中,b--------梁整体稳定的等效临界弯矩系数,根据规范GB50017-2019之表B.1,
取2.09
ly--------梁在侧向支承点间对截面弱轴y-y的长细比,y==49.59
iy
A--------毛截面面积99.53cm2h--------梁截面的全高340.00mmt1--------受压翼缘厚度14.00mm把以上各值代入（B.1-1）式,得b=7.611
'
b>0.6,根据（B.1-2）式,得b=min（1.0,1.07－
0.282
）=1.000
b
根据公式4.2.3,
MM200.00×1063.00×106+=+
1.000×1227.00×101.20×291.90×10bWxyWy
=171.56N/mm2
1.00×f1.00×310.00
==310.00N/mm2
1.00RE
整体稳定满足
四、局部稳定
根据GB50017-2019第4.3节,
h0312.00
==34.67
=66.03,无局部压应fy
力,可不配置横向加劲肋.
3.4附录四（30t钢梁）
受弯构件强度及稳定验算与承载力计算书
四、设计资料
计算方式:
根据弯矩和剪力设计值对构件进行验算
计算截面处的内力设计值:
Mx=300.00kN·mMy=3.00kN·mV=400.00kN梁上剪力最大值:
Vmax=400.00kN
二、强度验算
构件截面的最大厚度为16.00mm,根据表3.4.1-1,f=310.00N/mm2,fv=180.00N/mm2根据GB/T700及GB/T1591,fy=345.00N/mm2
四、抗弯强度
根据公式4.1.1,
MM300.00×1063.00×106+=+
1.05×1820.20×101.20×456.19×10xWnxyWny
=162.45N/mm2
1.00×f1.00×310.00
==310.00N/mm2
1.00RE
抗弯强度满足
四、抗剪强度
根据公式4.1.2,
VmaxS400.00×103×1057.81×103
max==
Ixtw37363.00×10×10.00
=113.25N/mm2
1.00×f1.00×180.00
==180.00N/mm2
1.00RE
四、折算应力
根据公式4.1.4-1,
+3=140.30+3×96.10
1.00×f1.10×1.00×310.00
=217.69N/mm2
1.00RE
折算应力满足
式中,、--------腹板计算高度边缘同一点上同时产生的正应力、剪应力，与c拉应力为正，压应力为负。
My300.00×106×166.00
其中,===140.30N/mm2In35494.85×10
VS1400.00×103×897.60×103
===96.10N/mm2Ixtw37363.00×10×10.00
三、整体稳定
简支梁HM400x300,钢号Q345,受压翼缘自由长度l1为3.00m,
跨中无侧向支承,集中荷载作用在下翼缘简支梁整体稳定系数
b=b
4320Ah
Wxy
t2235
1+（+b
4.4hfy（参见规范之B.1-1式）
式中,b--------梁整体稳定的等效临界弯矩系数,根据规范GB50017-2019之表B.1,
取2.12
ly--------梁在侧向支承点间对截面弱轴y-y的长细比,y==40.82
iy
A--------毛截面面积133.25cm2h--------梁截面的全高390.00mmt1--------受压翼缘厚度16.00mm把以上各值代入（B.1-1）式,得b=10.842
'
b>0.6,根据（B.1-2）式,得b=min（1.0,1.07－
0.282
）=1.000
b
根据公式4.2.3,
MM300.00×1063.00×106+=+
1.000×1916.00×101.20×480.20×10bWxyWy
=161.78N/mm2
1.00×f1.00×310.00
==310.00N/mm2
1.00RE
整体稳定满足
四、局部稳定
根据GB50017-2019第4.3节,
h358.00
==35.80
=66.03,无局部压应fy
力,可不配置横向加劲肋.
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