车库顶板安装提升机专项施工方案.docx
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车库顶板安装提升机专项施工方案
第一章编制原因
本工程所有主楼均与车库相连，车库及相邻主楼主体已施工完成。
现主楼安装施工电梯只能安装在车库顶板上，编制此方案用于指导现场施工，及经济资料的结算。
第二章编制依据
1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；
2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010；
4、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—2011）；
5、建筑施工手册；
6、施工升降机说明书；
7、施工现场平面布置图；
8、本工程的结构施工图。
第三章工程概况
一、总体简介
序号
项目
内容
1
工程名称
金科公园王府二标段
2
工程地址
永川观音山公园
3
建设单位
重庆市金科上尊置业有限公司
4
设计单位
上海对外建设建筑设计有限公司
5
监理单位
重庆佳兴建设监理有限公司
6
地堪单位
重庆南江地质工程堪察设计院
7
施工单位
重庆建工住宅建设有限公司
8
质量监督机构
重庆市永川区建设工程质量监督站
9
安全监督机构
重庆市永川区建设工程安全监督站
10
资金来源
自筹
11
合同性质
施工总承包
12
质量等级
合格
13
工期目标
补充协议确定
二、建筑面积简介
序号
楼号
建筑面积（㎡）
建筑层数
1
4#楼
13360.36
18F
2
5#-1楼
13360.36
18F
3
6#-1楼
13360.36
18F
7
7#-1楼
13360.36
18F
5
8#-1楼
13360.36
18F
6
9#楼
13327.16
18F
合计
80129.4
本工程结构的设计合理使用年限为50年，建筑结构的安全等级为二级。
丙类建筑，抗震设防烈度6度，结构抗震等级为四级。
本工程主楼与车库相邻，主楼主体封顶后，拟安装施工电梯。
安装位置需要设置在车库顶板上。
本工程车库楼板部份为无梁空芯（GBF）楼盖、部份为有梁砼楼盖；需要在车库顶上安装施工电梯的楼栋有4#、5#、6#、7#、8#、9#。
制定本方案用于指导现场施工。
准备在车库顶板上安放槽钢250*80mm*3mm，中间间隔200mm。
共使用槽钢12块，在槽钢的中间空位用细石砼全部填完。
共浇筑10cm厚。
使车库顶板梁胁联合在一起，形成整体受力。
见下列安装示意图。
第四章加固方式
根据本工程的施工条件，考虑到材料运输，能合理使用施工升降机，施工升降机不直接设置在地基上，将升降机安装在建筑物下的地下室顶板上，地下室顶板结构设计荷载取值为33.3KN/m2 。
为防止荷载对地下室粱板产生开裂，施工升降机顶板部位在车库层的加固方法：
在负一层和负二层施工升降基础范围内采用Ф48×2.8 的钢管搭设满堂架支撑加固，钢管排架纵横间距600MM布置，在钢管上方采用钢顶托紧顶上方 100×50 mm木方，使木方与楼板紧密接触，扫地杆离地高 200 mm，底部加垫木，下横杆步距按不大于 1500 mm设置，剪刀撑在四周纵横设置，见下列加固图。
施工电梯长度5m*3.5m，在搭设底部支撑架时，超过两边基础1m。
共搭设架体7m*5.5m。
负二层车库搭设高3.9m（含楼板厚320mm），负一层车库搭设高度3.7m（含楼板470mm）。
第五章施工升降机计算书
本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T10054-2005），《施工升降机安全规则》（GB10055-2007），《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011），《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ215-2010）等编制。
一、参数信息
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号
SCD200/200J
吊笼形式
双吊笼
架设总高度（m）
60
标准节长度（m）
1.51
底笼长（m）
5
底笼宽（m）
3.5
标准节重（kg）
167
对重重量（kg）
1300
单个吊笼重（kg）
1460
吊笼载重（kg）
2000
外笼重（kg）
1480
其他配件总重量（kg）
200
2.楼板参数
基础混凝土强度等级
C35
楼板长（m）
5
楼板宽（m）
3.5
楼板厚（m）
0.18
梁宽（m）
0.25
梁高（m）
0.6
板中底部短向配筋
C14@200
板边上部短向配筋
C14@200
板中底部长向配筋
C14@200
板边上部长向配筋
C14@200
梁截面底部纵筋
4C25
梁截面底部纵筋
4C25
梁中箍筋配置
C10/12@200
箍筋肢数
2
3.荷载参数
施工荷载（kN/m2）
2
4.钢管参数
钢管类型
Φ48×2.8
钢管横距（m）
0.6
钢管纵距（m）
0.6
钢管步距（m）
1.5
模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度（m）
0.1
二、基础承载计算：
导轨架重（共需40节标准节，标准节重167kg）：
167kg×40=6680kg，
施工升降机自重标准值：
Pk=（（1460×2+1480+1300×2+200+6680）+2000×2）×10/1000=178.8kN；
施工升降机自重：
P=（1.2×（1460×2+1480+1300×2+200+6680）+1.4×2000×2）×10/1000=222.56kN；
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1
P=2.1×P=2.1×222.56=467.38kN
三、地下室顶板结构验算
验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。
根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算
楼板长宽比：
Lx/Ly=3.5/5=0.7
1、荷载计算
楼板均布荷载：
q=467.38/（5×3.5）=26.71kN/m2
2、混凝土顶板配筋验算
依据《建筑施工手册》（第四版）：
Mxmax=0.0426×26.71×3.52=13.94kN·m
Mymax=0.0172×26.71×3.52=5.63kN·m
M0x=-0.0992×26.71×3.52=-32.45kN·m
M0y=-0.077×26.71×3.52=-25.19kN·m
混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。
板中底部长向配筋：
Mx=Mxmax+μMymax=13.94+5.63/6=14.88kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=14.88×106/（1.00×16.70×3.50×103×155.002）=0.011；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.011）0.5=0.011；
γs=1-ξ/2=1-0.011/2=0.995；
As=|M|/（γsfyh0）=14.88×106/（0.995×360.00×155.00）=268.00mm2。
实际配筋：
923.63mm2>268mm2
板中底部长向配筋满足要求。
板中底部短向配筋：
My=Mymax+μMxmax=5.63+13.94/6=7.95kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=7.95×106/（1.00×16.70×5.00×103×155.002）=0.004；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.004）0.5=0.004；
γs=1-ξ/2=1-0.004/2=0.998；
As=|M|/（γsfyh0）=7.95×106/（0.998×360.00×155.00）=142.76mm2。
实际配筋：
923.63mm2>142.76mm2
板中底部短向配筋满足要求。
板边上部长向配筋：
M0x=M0xmax+μM0ymax=（-32.45）+-25.19/6=-36.65kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=36.65×106/（1.00×16.70×3.50×103×155.002）=0.026；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.026）0.5=0.026；
γs=1-ξ/2=1-0.026/2=0.987；
As=|M|/（γsfyh0）=36.65×106/（0.987×360.00×155.00）=665.67mm2。
实际配筋：
923.63mm2>665.67mm2
板边上部长向配筋满足要求。
板边上部短向配筋：
M0y=M0ymax+μM0xmax=（-25.19）+-32.45/6=-30.6kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=30.60×106/（1.00×16.70×5.00×103×155.002）=0.015；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.015）0.5=0.015；
γs=1-ξ/2=1-0.015/2=0.992；
As=|M|/（γsfyh0）=30.60×106/（0.992×360.00×155.00）=552.65mm2。
实际配筋：
923.63mm2>552.65mm2
板边上部短向配筋满足要求。
3、混凝土顶板挠度验算
板刚度：
Bc=Eh3/（12（1-μ2））=3.15×104×1803/（12×（1-（1/6）2））=1.57×1010
q=26.71kN/m2=0.0267N/mm2
L=3500mm
板最大挠度：
fmax=ωmaxql4/Bc=0.00368×0.0267×35004/（1.57×1010）=0.94mm
fmax/L=0.94/3500=1/3736.81<1/250
板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。
4、混凝土梁配筋验算
由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。
楼板自重传来荷载0.18×3.5×25=15.75kN/m
梁自重0.6×0.25×25=3.75kN/m
静载15.75+3.75=19.5kN/m
活载2×5=10kN/m
作用于梁上的均布荷载：
q=19.5×1.2+10×1.4=37.4kN/m
作用于梁上的集中荷载：
p=178.8×1.2/2=107.28kN
M=ql2/12+pl/4=37.4×52/12+107.28×5/4=212.02kN·m
梁截面积：
b×h=0.25×0.6=0.15m2
h0=h-25=600-25=575mm
αs=|M|/（α1fcbh02）=212.02×106/（1.00×16.70×0.25×103×575.002）=0.154；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.154）0.5=0.168；
γs=1-ξ/2=1-0.168/2=0.916；
As=|M|/（γsfyh0）=212.02×106/（0.916×360.00×575.00）=1117.95mm2。
实际配筋：
3926.99mm2>1117.95mm2；
梁截面底部纵筋满足要求！
5、混凝土梁抗剪验算
梁所受最大剪力：
Q=p/2+ql/2=107.28/2+37.4×5/2=147.14kN；
Asv1=（（Q-0.7ftbh0）/（1.25fyvh0））×s/n=（（147.14×103-0.7×1.57×250×575）/（1.25×360×575））×200/2=-4.19mm2；
梁箍筋满足要求！
由于梁板不足以承担施工升降机荷载，故采取设置回撑钢管的型式将荷载传递到地基基础。
四、梁板下钢管结构验算：
设梁板下Φ48×2.8mm钢管@0.6m×0.6m（支模未拆除）支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：
施工升降机26.71kN/m2
活载1.4×2=2.8kN/m2
26.71+2.8=29.51kN/m2
29.51×0.6×0.6=10.62kN
钢管支模架步高1.5mh/la=1.5/0.6=2.5
h/lb=1.5/0.6=2.5
经查表，μ的取值为：
1.27
计算长度：
L01=k×μ×h=1.155×1.27×1.5=2.2m
L02=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m
取：
L0=2.2m
λ=L0/i=2203.74/16=137
由此得：
φ=0.36
[N]=φ×A×f=0.36×397.6mm2×360N/mm2=51.82kN≥10.62kN
梁板下的钢管结构满足要求。
根据上诉验算，故判断施工升降机设置于地下室顶板上是安全的。
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