落地式钢管卸料平台施工方案新.docx
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落地式钢管卸料平台施工方案新
施工组织设计（方案）报审表
工程名称：
编号：
致：
（监理单位）
我方已根据施工合同的有关规定完成了 工程施工组织设计（方案）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。
附：
施工组织设计（方案）
承包单位（章）
项目经理
日期
专业监理工程师审查意见：
总监理工程师
日 期
总监理工程师审查意见：
项目监理机构
总监理工程师
日期
注：
本表由承包单位填表，一式四份。
杭州市妇女活动中心工程
落地式卸料平台脚手架
专项施工方案
编制人:
职务：
负责人：
职务：
审核人：
职务：
批准人：
职务：
浙江省三丰公司公司
年月日
目录
一、编制依据4
二、工程概况4
三、总体筹划及施工部署4
四、搭设流程及施工工艺5
钢管落地卸料平台5
五、材料选择及构造要求5
钢管落地卸料平台6
六、劳动力安排6
七、脚手架检查与验收6
八、脚手架搭设安全技术措施6
卸料平台6
九、脚手架拆除安全技术措施7
十、节点详图7
十一、设计计算7
脚手架专项施工方案
一、编制依据
1、依据杭州市妇女活动中心施工设计图纸；
2、依据《杭州市妇女活动中心施工组织设计》；
3、各类参考规范、图书：
《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；
《钢结构设计规范》GB50017-2003中国建筑工业出版社；
《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001中国建筑工业出版社；
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社；
二、工程概况
杭州市妇女活动中心工程；工程建设地点：
钱江路与婺江路交叉口；属于框剪结构；地上21层；地下2层；建筑高度：
86.6m；标准层层高：
3.9m；总建筑面积：
60302平方米；总工期：
730天。
本工程由杭州市妇联投资建设，杭州市建筑设计研究院设计，杭州市勘察设计院地质勘察，浙江省江南监理公司监理，浙江省三丰公司组织施工；由袁明祥担任项目经理，泮锦杨担任技术负责人。
三、总体筹划及施工部署
（一）、总体筹划
本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99等检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。
6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：
钢管落地卸料平台
（二）、安全领导小组
搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。
水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。
谨防非施工人员进入。
同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：
袁明祥（项目经理）———组长，负责协调指挥工作；
张某某（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；
李某某（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；
刘某某（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；
四、搭设流程及施工工艺
钢管落地卸料平台
落地卸料平台搭设的工艺流程为：
场地平整→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→水平横杆→水平纵杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
以下时落地平台的构造要求：
1、主杆基础
本工程脚手架基础落在地下室顶板上，混凝土强度等级C35，顶板承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。
2、立杆间距
（1）脚手架立杆纵距0.9m，横距1.5m，步距1.5m；平台底300mm，脚手架搭设高度4m。
（2）每根立杆底部应设置底座或垫板。
（3）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。
纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。
横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
（4）脚手架底层步距不应大于2m。
（5）立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。
3、支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm；
4、设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。
5、台面应满铺脚手板。
6、防护栏杆
（1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
（2）选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。
（3）脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。
（4）脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。
五、材料选择及构造要求
钢管落地卸料平台
l、钢管落地卸料平台，选用架设钢管，钢管类型Φ48×3.5，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。
脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。
2、本工程的搭设可使用锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。
钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。
如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。
六、劳动力安排
1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。
2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。
3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。
（一）、劳动力安排表
工种
人数
技术管理
2
安全监督
1
质量检查
1
测量放线
3
架子工
4
七、脚手架检查与验收
八、脚手架搭设安全技术措施
卸料平台
1、搭设时用起重机械吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固不得滑动，将钢丝绳与平台连接平稳后方可撤出其中机械。
2、平台每天使用前必须对平台的钢丝绳，吊环辅设的脚手板等进行全面的检查，发现问题必须及时处理。
3、平台上装料不得超过荷载并限载（限载值见计算书），不得超长超过平台50cm，超高堆放材料不得超过防护栏杆。
4、平台上的防护栏杆不得任意拆除。
5、起吊时必须设专人指挥，扶平稳不能碰撞平台，其他人员不得在平台上逗留。
6、放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开，不得混吊，并且不得在平台上组装和清理模板。
7、不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。
8、夜间施工平台上必须保持足够的照明。
九、脚手架拆除安全技术措施
1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。
作业计划一般包括：
拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。
2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。
严禁上下同时进行拆架作业。
5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。
6、连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。
7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。
运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。
11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。
12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。
13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。
14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。
15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。
十、节点详图
十一、设计计算
钢管落地卸料平台计算书
一、参数信息:
1.基本参数
立杆横向间距或排距la（m）:
1.50，立杆步距h（m）：
1.50；
立杆纵向间距lb（m）:
0.90，平台支架计算高度H（m）：
4.00；
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:
0.10，平台底钢管间距离（mm）：
300.00；
钢管类型:
Φ48×3.5，扣件连接方式：
双扣件，取扣件抗滑承载力系数:
0.80；
2.荷载参数
脚手板自重（kN/m2）:
0.300；
栏杆自重（kN/m）:
0.150；
材料堆放最大荷载（kN/m2）:
5.000；
施工均布荷载（kN/m2）:
4.000；
3.地基参数
地基土类型:
素填土；地基承载力标准值（kPa）:
120.00；
立杆基础底面面积（m2）:
0.25；地基承载力调整系数:
1.00。
二、纵向支撑钢管计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为
截面抵抗矩W=5.08cm3；
截面惯性矩I=12.19cm4；
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算：
（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）：
q11=0.15+0.3×0.3=0.24kN/m；
（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：
q12=5×0.3=1.5kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：
p1=4×0.3=1.2kN/m
2.强度验算:
依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；
最大弯矩计算公式如下:
M=0.1q1l2+0.117q2l2
最大支座力计算公式如下:
N=1.1q1l+1.2q2l
均布荷载：
q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.24+1.2×1.5=2.088kN/m；
均布活载：
q2=1.4×1.2=1.68kN/m；
最大弯距Mmax=0.1×2.088×0.92+0.117×1.68×0.92=0.328kN·m；
最大支座力N=1.1×2.088×0.9+1.2×1.68×0.9=3.882kN；
最大应力σ=Mmax/W=0.328×106/（5080）=64.634N/mm2；
纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；
纵向钢管的计算应力64.634N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；
计算公式如下:
ν=5ql4/384EI
均布恒载:
q=q11+q12=1.74kN/m；
均布活载：
p=1.2kN/m；
ν=（0.677×1.74+0.990×1.2）×9004/（100×2.06×105×121900）=0.618mm；
纵向钢管的最大挠度为0.618mm小于纵向钢管的最大容许挠度1500/150与10mm，满足要求！
三、横向支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=3.882kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN·m）
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.932kN·m；
最大变形νmax=2.156mm；
最大支座力Qmax=12.68kN；
最大应力σ=183.425N/mm2；
横向钢管的计算应力183.425N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！
支撑钢管的最大挠度为2.156mm小于支撑钢管的最大容许挠度900/150与10mm，满足要求！
四、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=12.68kN；
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）计算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.129×4=0.516kN；
（2）栏杆的自重（kN）：
NG2=0.15×1.5=0.225kN；
（3）脚手板自重（kN）：
NG3=0.3×0.9×1.5=0.405kN；
（4）堆放荷载（kN）：
NG4=5×0.9×1.5=6.75kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.896kN；
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=4×0.9×1.5=5.4kN；
3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.896+1.4×5.4=17.036kN；
六、立杆的稳定性验算:
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/φAKH≤[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=17.036kN；
φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=5.08cm3；
σ-------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
KH----高度调整系数:
KH=1；
L0----计算长度（m）；
如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），由公式
（1）或
（2）计算
l0=k1μh
（1）
l0=h+2a
（2）
k1----计算长度附加系数，取值为1.167；
μ----计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3；μ=1.79；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；
公式
（1）的计算结果：
立杆计算长度L0=k1μh=1.167×1.79×1.5=3.133m；
L0/i=3133.395/15.8=198；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.184；
钢管立杆受压应力计算值；σ=17035.68/（0.184×489）=189.336N/mm2；
钢管立杆稳定性验算σ=189.336N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
公式
（2）的计算结果：
L0/i=1700/15.8=108；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；
钢管立杆受压应力计算值；σ=17035.68/（0.53×489）=65.732N/mm2；
钢管立杆稳定性验算σ=65.732N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
七、立杆的地基承载力计算:
脚手架地基承载力调整系数：
kc=1；
立杆基础底面的平均压力：
p=N/A=68.14kPa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：
N=17.04kN；
基础底面面积：
A=0.25m2。
p=68.14kPa≤fg=120kPa。
地基承载力满足要求！
八、混凝土板强度验算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
单根立杆传递荷载代表值（kN）：
NL=NG+NQ=9.83+2.85=12.68kN；
混凝土板活荷载设计值（kN/m2）：
QB=1.4×[2×NL/（La×Lb）×（Lb×Bc）/（0.49×Bc×Bl）+Qk]=1.4×[12.68/（1.5×0.95）×（0.95×4.05）/（0.49×4.05×4.2）+5]=18.501kN/m2；
混凝土板恒载设计值：
（kN/m2）：
GB=1.2×h0/1000×25=6kN/m2；
GB'=GB+QB/2=6+18.501/2=15.251kN/m2；GQ=GB+QB=6+18.501=24.501kN/m2；
QB'=QB/2=18.501/2=9.251kN/m2；
四边铰支：
mq1=0.04；mq2=0.037；
四边固定：
m1=0.019；m2=0.017；m1'=-0.054；m2'=-0.052；
M1=（m1+υ×m2）×GB'×Bc2+（mq1+υ×mq2）×QB'×Bc2=12.81kN/m2；
M2=（m2+υ×m1）×GB'×Bc2+（mq2+υ×mq1）×QB'×Bc2=12.04kN/m2；
M1'=m1'×GQ×Bc2=-21.685kN/m2；
M2'=m2'×GQ×Bc2=-21.05kN/m2；
依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：
Mu=α1γsfyAsh0
Mu=α1fcbχ（h0-χ/2）+fy'As'（h0-αs'）；
Mu=fyAs（h0-αs'）（当χ<2αs'时，采用此公式）；
式中Mu---板正截面极限承载弯矩；
α1---截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0；
αs'---纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm；
fc---混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改；
fy'---受压区钢筋抗拉强度标准值；
As'---受压区钢筋总面积；
χ---混凝土受压区高度，χ=Asfyh0/（α1fcbh0+fy'As'）
γs---截面内力臂系数，γs=1-0.5ξ，ξ=Asfy/（α1bh0）
fy---钢筋抗拉强度标准值；
As---受拉钢筋总面积；
h0---计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；
[M1]=0.80×M1U=0.80×1.00×{1-0.5×[523.333×360.00/（1.00×1000×170×16.70）]}×360.000×523.33×170/1000000=24.772kN·m；
[M2]=0.80×M2U=0.80×1.00×{1-0.5×[754.000×360.00/（1.00×1000×180×16.70）]}×360.000×754.00×180/1000000=37.323kN·m；
[M1']=0.80×M1u'=0.80×360.00×523.333×（170-20）/1000000=22.608kN·m；
[M2']=0.80×M2u'=0.80×360.00×754.000×（180-20）/1000000=34.744kN·m；
所以有：
M1<[M1]，M2<[M2]，|M1'|<[M1'],|M2'|<[M2']，此混凝土板是满足承载能力要求。
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