现代试井技术在开发方案中的应用.docx

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现代试井技术在开发方案中的应用

现代试井技术在开发方案中的应用

一、前言

（一）试井概念

试井是地层中流体流动试验，是以渗流力学理论为基础，通过测试地层压力、温度和流量变化等资料，研究油气藏和油气井工程问题的一种间接试验方法。

（二）试井类型

产能试井一般分油井产能试井和气井产能试井。

油井产能试井主要采用系统试井；气井产能试井有回压试井、等时试井和改进等时试井等。

不稳定压力试井一般分为五种类型：

压力恢复、压力降落、注入井压力衰减、注入能力测试和多井试井（干扰试井、脉冲试井）等。

压力恢复试井是在生产井上进行的，产率在一个相当长时间内保持稳定，然后关井并记录井底压力恢复过程。

注入井衰减测试与压力恢复测试相似，注入井保持稳定注入量，然后关井并记录井底压力的衰减过程。

压力降落测试，是在测试前已关井一段时间，地层内压力已趋于平衡，然后把压力计放入井内，记录井以恒定产率生产时井底压力的变化。

注入能力测试与压降测试相似，差别仅是液体是往井内注入。

压降和注入能力测试，由于很难在测试期内保持恒产，因此应用较少。

干扰试井是在两口或多口井中进行的，在一口井（激动井）中改变生产制度，而在另一口井（反映井或观察井）中记录压力响应，干扰试井对地层非均质性、特别是地层连通性反应敏感，对我国很多小断块油田尤其重要。

（三）提供的参数

产能试井可以确定油气井的产能方程、IPR曲线、合理的工作制度等。

不稳定试井可以得到油气藏的产能系数、井的静流压、井的污染程度、地层非均质特性、边界和储量以及其它特殊目的测试得到的参数。

二、国内外发展状况

试井技术从本世纪20年代诞生逐步发展到现在，已发展成为一专门学科，其间大致可分为以下三个阶段：

初期发展阶段（20～40年代）：

这个阶段的试井工作主要是测取油井不同开采制度下的油气产量和井底压力，主要研究了井底压力随时间变化的晚期规律，但在低渗透油田取得晚期资料需要很长的关井时间。

常规试井阶段（50～70年代）：

随着不稳定试井技术的发展，通过压力恢复试井连续测量井底压力变化，运用半对数分析方法（HORNER分析方法）可以分析供油区域的有效渗透率和井底附近的污染状况。

60年代末70年代初，开始了现代试井分析方法的研究，随着高精度电子压力计的问世和计算机技术的发展，有关试井分析的理论文章大量发表，为现代试井奠定了理论基础。

现代试井阶段（80年代至今）：

70年代末80年代初Gringarton和Boudet先后建立了均质油藏和双重介质油藏的现代试井理论解释图版，这是现代试井技术的标志。

它以常规试井方法为基础，又发展了许多新的理论和方法。

不仅可以准确地测取一般的储层参数、完井质量参数，而且可以对油藏的储集类型、储层在平面上的变化、边界情况做出分析判断。

在国内，50年代中期在克拉玛依油田的开发过程中，开始应用压力恢复试井，测得了比较可靠的地层压力和产层流动系数；60年代初期试井技术为大庆油田的早期评价起了很大作用，通过试井资料说明大庆油田没有天然水驱条件，应考虑早期注水开发；60年代中期胜利油田投入开发，通过试井资料说明油田具有多套层系含油和多套压力系统、油田构造相当复杂、非均质性严重的特点；随后试井技术在国内各油田得到了广泛应用和发展。

三、试井分析基本原理

可以把试井分析看作是一个系统分析问题，而且是一个反问题，反问题的求解需要首先构造解释模型。

试井解释模型是对试井过程中地层压力动态反映的描述，而不是对地层本身的物理描述。

地层的压力反映受渗透率、储层非均质性、近井筒条件等地层和井筒参数影响，试井解释模型是在对地层物理性质的认识基础上建立起来的描述地层响应的一种数学关系，或称为试井解释数学模型。

试井解释模型由三部分组成：

基本地层流体流动模型、内边界条件和外边界条件。

在导出模型时，一般作了以下假设：

岩石孔隙度和渗透率为常数且不随压力变化；系统等温、重力影响忽略；介质被粘度不变、压缩系数很小且为常数的单相流体所充满；流体流动遵从达西定律且系统各处的压力梯度很小；系统为等厚、水平地层；井为常产量生产且生产前地层中各点压力相同。

尽管真实油藏将很难与这些假设符合，但在实际生产过程中发现，油气藏表现出的压力反映特征大致可以分为几大类，下表列出了目前在试井解释中使用较多的一些解释模型。

表1基本试井解释模型一览表

内边界

基础模型

外边界

线源井

井筒储存和表皮系数

裂缝井

部分打开

水平井

…

均匀介质

双重介质

双渗透率

多层

复合油藏

…

无限大

无流外边界

常压外边界

泄漏断层

楔型断层

…

（一）内边界

内边界模型是由井筒条件决定的，井筒条件包括井筒的动力状况和井的完井情况，井筒的动力状况是指与井筒动力效应有关的物理现象，包括井筒储存效应、井筒相变影响、井温影响、井筒漏失等现象；完井情况是指与井筒本身及井壁附近地层物理结构有关的影响，包括井筒的污染情况、射孔情况、储层穿透厚度及是否有裂缝、井斜等情况。

1、线源井

在不考虑井筒的动力状况和井的完井情况下，井半径与油藏大小相比，井半径非常小，近似地把井半径视为零，此时的井称为线源井。

井筒半径为零时，解释模型的解称为线源解。

线源井模型在干扰测试资料解释中应用较多，在无法确定激动井的内边界情况时一般选用该模型。

2、井筒储存

（1）井筒储存

在测试过程中，由于井筒中的流体的可压缩性，关井后地层流体继续向井内聚集，开井后地层流体不能立刻流入井筒，这种现象称为井筒储存效应。

描述这种现象大小的物理量为井筒储存系数，定义为与地层相通的井筒内流体体积的改变量与井底压力改变量的比值，井筒储存系数定义如下：

C=（v）/（p）

（1）

图1为早期井筒储存特种曲线图，其特征是

与

的关系曲线为通过原点的一条直线。

据此可识别早期井筒储存效应的影响。

图1井筒储存特种曲线图

（2）变井筒储存

在相重新分布井、相变井等实测井中，井筒储存系数往往表现出增大或减小的特征。

1997年Hegemen等人提出一种分析井筒储存增大或减小的模型，该结果是能够将变井筒储存加到各种储存模型（PD函数）的laplace空间通解。

定井筒储存效应可由下式表示：

（2）

Fair在井筒相重新分布研究中，通过增加一项，来计算相重新分布引起的压力变化，对方程

（2）做了修正：

（3）

使用多个变井筒储集压力函数P

D1、P

D2……，可以产生复杂的变井筒储集模型。

例如，图2反映出的是早期井筒储集减小，接着井筒储集又将增大的现象，对于一些井筒有积液的气井，在压力恢复测试期间有时出现这类井筒储集特征。

早期，天然气压缩系数不断降低，引起井筒储集减小。

后来，随着液体回落和相重新分布，井筒储集可能增加。

图2早期井储先减小后增大的曲线

3、表皮系数

由于钻井、完井、作业或采取增产措施，使井底附近地层的渗透率变差或变好，从而引起附加流动压力的效应，这种现象称为表皮效应。

表示表皮效应大小的无量纲参数称为表皮系数，表皮系数由下式定义：

（4）

在油田勘探开发过程中，利用不稳定试井方法确定的表皮系数广泛应用于油气层损害评价。

对于均质砂岩油气藏：

S0，地层被污染，S0，地层保持原状，S0地层被强化；对于裂缝性油气藏：

S－3，地层被污染，S－3，地层保持原状，S－3地层被强化。

实际上，大多数油井由于采用射孔完井，有些油井因考虑底水和气顶等的因素影响未完全打开，以及井的倾斜，油层的复杂性等，再用上面判别标准就同实际相差较大。

事实上，由压力恢复曲线所求得的真实表皮系数为一总表皮系数，它包括钻井液、完井液对井底附近地带油气层的污染与堵塞的真实表皮系数以及油气井打开不完善、井斜、非达西流等影响的表皮系数之和。

试井求出的表皮系数称为总表皮系数，可由下式描述：

St=Sd+SPT+SPF+S+Sb+Stu+SA（5）

为了获取反映地层污染的真实情况，应该对油气井打开不完善、井斜、非达西流等影响的表皮系数进行计算求解。

4、裂缝井

人工压裂是一项重要的增产措施。

研究表明，在深度超过700米的地层中，压裂产生的大多是垂直裂缝。

这里对三种垂直裂缝井的试井解释模型作简单的介绍。

（1）无限导流垂直裂缝

模型的基本假设是：

①地层只压开一条裂缝，裂缝与井对称，其半长为xf;②裂缝具有无限大的渗透率，沿裂缝没有压力降；③裂缝穿透整个地层且其宽度w=0;④若压裂井位于长方形油藏的中央，裂缝与该油藏的一条不渗透边界平行。

这种模型的压力分布可分为线性流动和径向流动阶段。

在双对数曲线上，压力及压力导数（pD'tDxf）是两条斜率为1/2的平行直线，并且二者的纵坐标之差为0.301（对数周期），直线段维持的时间界限为：

tDxf≤0.016

（2）有限导流垂直裂缝

对于大型压裂的井，压裂裂缝中填充砂子而且砂子的粒度混合比达到一定程度时，裂缝的导流能力成为能与地层的渗透性相比较时，则形成有限导流模型，其基本假设是：

①地层只压开一条裂缝，裂缝与井对称，其半长为xf;②裂缝具有一定的渗透率，即沿裂缝存在压力降；③裂缝穿透整个地层且其宽度w≠0；④裂缝的渗透率远远大于油层的渗透率，即Kf>>K。

在双对数曲线上，早期的压力及压力导数曲线呈斜率为1/4的平行直线，二者纵坐标差为0.602（对数周期）。

压力分布进入拟径向流动阶段，其压力特征与无限导流情况类似，压力导数曲线也是纵坐标为0.5的直线。

（3）均匀流量垂直裂缝

这一模型假定裂缝具有很强的导流能力，即裂缝中的压降很小，且地层流体流进每单位横切面上的裂缝面积的流量相等。

均匀流量裂缝与无限导流裂缝有相似的压力特征，这两种裂缝流动条件仅有很小的差别。

均匀流量裂缝的不稳定拟径向流期的流动方程为：

（6）

对于均匀流量裂缝，裂缝表皮因子的计算公式为：

（7）

式中e=2.71828

（二）基础模型

试井分析的理论基础是考虑了质量守恒定律、达西运动定律和状态方程的渗流扩散方程，然后结合油藏地质选择正确的解释模型，同时考虑内外边界条件进行求解。

不同的地层类型对应着不同的试井解释模型，各种不同的试井解释模型其压力特征也各不相同。

1、均质无限大油藏

对于均质无限大油藏，假设原始地层压力为pi，地层流体微可压缩且压缩系数为常数，半径为rw具有井筒储存和表皮效应的井以常产量q生产时，其压力分布服从以下数学模型：

（8）

式中，pD、tD、rD和CD分别为无量纲压力、时间、半径和无量纲井筒储存系数，其定义如下：

pD=[kh/（1.84210-3qB）]Δp（9）

tD=3.6kt/（Ctrw2）（10）

rD=r/rw（11）

CD=C/（2Cthrw2）（12）

在流动初期，井底压力主要受井筒储存的影响，此时压力为：

pD=tD/CD（13）

当流动进入径向流动期后，压力的近似解为：

pD=0.5[ln（tD/CD）+0.80907+ln（CDe2S）]（14）

图3均质无限大油藏曲线特征图

图3为相应数学模型的双对数压力曲线，其中坐标采用双对数坐标系统，横坐标为无量纲时间tD/CD,纵坐标为无量纲压力pD和无量纲压力导数pD（tD/CD），曲线1为压力曲线，曲线2为压力导数。

之所以用压力导数曲线来进行试井分析，是因为在开井或关井一段时间后，压力变化不是特别明显，而压力导数是反映压力随时间的变化率，微小的压力变化其压力导数都会有明显的变化趋势，因而更容易判断油藏的各种特征。

整个压力曲线可分为：

●早期段：

反映井筒储存和井底污染的影响情况（图3第Ⅰ段）。

压力及压力导数呈斜率为1的直线。

由此可求出井筒储存系数C,但标志井底污染状况的表皮系数S虽然影响了早期段的延续长度，其数值却要从后面的阶段推出。

●过渡段：

反映近井筒情况（图3第Ⅱ段）。

导数曲线有一明显的波峰。

●中期段：

反映地层情况（图3第Ⅲ段），此时地层流体进入了径向流动期，压力曲线均匀变化，压力导数呈一水平直线，其纵坐标值为0.5。

由此可以确定地层渗透率k，向前可以推算表皮系数S，向后可以推算地层压力p*。

●晚期段：

反映外边界的影响（图3第Ⅳ段）。

由于是无限大油藏，压力及压力导数与第Ⅲ段相同。

Kf

Km

裂缝系统

基岩系统

井筒

图4双重孔隙介质油藏模型

2、双重孔隙介质油藏

双重孔隙介质油藏是指裂缝性油藏，油藏中存在裂缝和基岩两种孔隙结构，裂缝系统的渗透率kf远远大于基岩系统的渗透率km，并且基岩只向裂缝系统供液（图4），

双重孔隙介质油藏模型的压力特征在其早期与均质油藏相同，但在过渡阶段，其压力导数曲线出现下凹（图5），这是双重介质油藏的特征。

下凹的深度和“凹子”出现的早晚受双重介质的特征参数弹性储能系数ω和窜流系数λ来确定：

裂缝系统弹性容量（VCt）f

ω＝─────────＝─────（15）

总弹性容量（VCt）f＋m

λ＝αrW2km/kf（16）

其中，α为基岩的形状因子。

图5不同油藏模型曲线的特征

ω值越小过渡段导数下凹部分出现越早，说明基岩向裂缝的供给对压力变化的影响增大。

λ值越大导数下凹出现越早，说明基岩越容易向裂缝供给流体；反之，λ值越小导数下凹出现越迟，说明需要较大的压差和较长的时间，基岩才向裂缝供给流体。

进入径向流段后，若介质间是拟稳定流，其压力导数曲线趋向于0.5直线；若介质间是不稳定流，其压力导数曲线则趋向于0.25直线。

3、双重渗透介质油藏

双重渗透介质油藏是指地层中存在两种渗透率差异很大的部分，流体都可以流向井筒，同时低渗透层还可以流向高渗透层（图6）。

双重渗透介质油藏的典型代表是分成两层的层状油层，如果地层是多层的，而这些层可大致分成两类高低不同的渗透性，也可简化成双重渗透介质油藏。

K1

K2

高渗透层

低渗透层

图6双重渗透介质油藏模型

井筒

在双对数曲线上，双渗油藏模型的压力特征在早期与均质油藏模型一样，压力及压力导数曲线呈斜率为1的直线。

但在过渡阶段，其导数曲线也出现下凹（图5），凹的深度和“凹子”出现的早晚除受ω和λ影响外，还受地层系数比影响：

当κ=0.5时曲线特征与均质油藏模型相同，≈1时与双重介质油藏模型相同。

然后进入高渗透层径向流段，导数曲线是纵坐标为0.5的水平线（图5），在储层的储集效应段结束以后是低渗透层径向流段，导数曲线是纵坐标为0.5/（1-κ）的水平线。

4、复合油藏

复合油藏是指将油藏分成两个渗流区，井筒附近地层的渗流区域与离开井一定距离的地层渗流区域的地层参数不同（图7）。

靠近井附近半径为r1的区域为复合油藏的内区，在这一区域具有流度M1＝k1/1和弹性储能系数（Ct）1;在r>r1的区域为外区具有流度M2＝k2/2和弹性储能系数（Ct）2。

图7复合油藏模型示意图

复合油藏的压力特征除由地层参数及C、S确定外，还有：

流度比：

Mc=M1/M2（17）

储容比：

c=（Ct）1/（Ct）2（18）

复合油藏压力及压力导数图的曲线特征由图8给出。

图8复合油藏压力特征曲线

可以看出，早期段表现为井筒储存系数及井筒附近污染区的影响，然后是内区的径向流直线段，压力导数是0.5的直线。

随后是内外区交界面的影响段，如果外区的流度（k2/2）和储容系数（Ct）2是小于内区的,即外区的地层参数比内区的差一些,那么压力导数曲线就会上翘,对于注水井,由于水淹影响,使得M1>M2,就会产生上述情况。

相反，如果M1

最后流动进入外区径向流段，压力导数曲线仍表现为水平线，其纵坐标值为0.5Mc。

（三）外边界

外边界条件是指油藏外边缘的情况，常见的有无限大地层、不渗透边界、恒压边界、封闭系统和组合边界等。

在实际油藏中不存在真正的无限大地层，所有地层都是有界的，将地层认为无限大是由于压力波动尚未波及到地层边界，边界压力特征没有反映出来。

1、单一直线不渗透边界

当测试井附近有一条不渗透直线断层，根据渗流力学的镜像原理和叠加原理，进行压降或压力恢复试井时，在压降半对数曲线（Pwf～logt）的前一段呈斜率为m的直线，而后一段（遇到直线断层反映后）呈斜率为２m的直线。

在双对数压力导数曲线上，井筒储存和表皮效应的影响结束后压力导数稳定于纵坐标值为0.5的水平直线上，遇到断层反映后，压力导数曲线先上翘，最终趋于纵坐标为1.0的水平直线。

2、两条平行不渗透边界（渠状储层）

若井位于两条平行断层中，在井到最近断层距离大约是两断层间距的10%或更小时，半对数图上可显示出一条断层的存在，并可计算其距离，压力导数的双对数图可反映出两条断层的存在，可用典型曲线拟合法求得井与每条断层的距离。

若井位于两条断层的中间，半对数图上曲线的斜率一直在增长。

在晚期边界之间的流动变成了线性流动，此时压力与时间的平方根成正比，双对数图上压力与导数曲线相平行，且沿斜率为1/2的直线（倾角26）上升。

3、两条相交不渗透边界（楔型储层）

当井处于两条相交断层附近时，其压力曲线形态与两条断层的夹角及井到两条断层的距离有关。

当井到两个断层的距离相差较大时，导数曲线表现出两个依次上升的台阶；若井处于两断层夹角的角平分线上，随两断层夹角的减小，其压力导数上翘幅度变大，最终稳定于纵坐标值为N=180/的水平线上（为两断层的夹角）。

若井处于两个正交断层之中，导数曲线最终将稳定于纵坐标为2.0的水平线上；单对数图上前后直线段斜率之比为1:

4。

4、多条不渗透边界

井周围有多条不渗透边界（两条以上）但并不完全封闭，在双对数曲线上的反映与两条相交断层的情况很类似，导数曲线都是上翘后变平，只是上翘的距离和幅度稍大些，故在判断是否为多条不渗透边界时，应参考地质资料，而不能只凭试井曲线来判断。

5、断层全封闭边界

胜利油田的油气藏多为断块油气藏，故常遇到断层全封闭边界。

这类边界反映在压力恢复曲线上，一般先表现各边界的特征，即压力和导数曲线上翘，然后表现总特征，压力曲线稳定而导数曲线下跌；在压降曲线上，边界的反映为曲线持续上翘，在拟稳态，导数曲线沿45（斜率为1）的直线上翘，与压力曲线趋于重合，但总比压力曲线略低。

6、等压边界

等压外边界主要发生在很大的气顶、边水供给充足或注采平衡的储层系统中。

若井附近存在定压边界，不论是压降还是恢复都会由于定压的存在使压力稳定下来，而压力导数则很快下降。

四、在开发方案中的应用

一个油藏从投入开发到衰竭要经历不同的开发阶段，各阶段对资料的要求不同，如在开发前期的储层评价、边界类型评价、储量估算，编制开发方案的动态评价，调整挖潜时增产措施效果评价、井间连通评价及注水效果的评价等.与此相对应的试井类型也不同，下表列出了各种试井类型及解决的问题，实际应用时应选择合理的试井类型，采集尽可能多的试井数据来达到预期的试井目的。

表2常用的试井类型及解决问题

测试类型

解决问题

流压或静压测试

确定油藏原始或目前地层能量

稳定试井

选取合理的工作制度

不稳定试井

确定油井、油藏参数，边界及计算储量

多井干扰或脉冲试井

井间连通性及横向非均质分布

垂向干扰或脉冲试井

层间连通性及纵向非均质分布

DST地层测试

求取原始地层压力，获取油藏参数

多层测试

求产、配注

抽油机井测试

求取地层参数

1、落实油藏的外边界及单井储量估算

胜利油区经过30多年的勘探开发，已进入高勘探程度阶段，找到整装优质大油田的难度越来越大，近年来发现的多是岩性和复杂断块的隐蔽式油气藏。

这样在开发前期如何准确确定油藏规模、减少滚动勘探的风险是一个非常有意义的问题，试井就是解决这一问题的有效方法之一。

在胜利油区所进行的200余口井的试井中，有80多口井见到了不同类型性质的边界反映，边界包括：

单一不渗透边界、多条不渗透边界（断层或地层岩性尖灭）、等压边界（油水边界）、不渗透边界与等压边界的组合和全封闭外边界。

2、判断油藏的储集类型

由于胜利油区的地质情况非常复杂，因而正确地判断油藏储集类型、弄清储层结构是油田能够投入开发的重要前提。

对于砂岩油藏地层一般为均质地层，对砂岩低渗透油藏有时地层为双重介质油藏；而对于碳酸盐岩油藏，由于存在基岩与裂缝两种储集空间，通常为双重介质油藏；对于特殊岩性的油藏则无规律可言，必须结合实际情况来具体判断。

3、判断裂缝性油藏的裂缝发育方向

近年来，随着勘探技术的进步，胜利油区裂缝性油藏（火成岩、潜山等）的勘探获得重大突破，其裂缝性油藏在开发中的地位也越来越重要。

进行裂缝性油藏的勘探和开发，其关键环节是确定油藏的裂缝发育方向，利用FMI测井虽可识别裂缝发育段，但成本高且只能识别井壁附近的情况；而利用多井干扰试井方法则可搞清油藏的裂缝发育方向及获取储量参数等。

4、确定油藏及井的参数

油藏及井的参数是编制开发方案的基础资料，利用试井技术可以确定油藏的压力、温度系统；确定储层物性参数，包括储层物性参数定量分析、渗透性的平面分布特征及渗透性的垂向变化特征等；此外还可以进行油井产能评价。

5、判断断层的密封性

利用地质等方法难以确定断层的密封性，而利用多井试井技术则可以准确判断其密封情况，如桩107断块通过多井试井确定出其断层不密封，为该断块下一步的方案调整提供了直接依据。

6、在增产措施效果评价中的应用

一口新投产的井产量很低，是储层物性差还是由于污染造成的，可以通过试井资料确定是否应该进行压裂、酸化等增产措施，实施增产措施后还可以利用试井技术评价其效果。

7、在稠油热采及三采中的应用

稠油热采及化学驱采油已在胜利油区大规模应用，现代试井技术同样可以应用于这些油藏，如确定热采井的导热系数、确定注聚油藏的渗透率、平面非均质性及水窜方向等。

五、发展趋势

试井技术从出现到现在已经历了半个多世纪，通过国内外试井工作者的努力，试井已成为油田开发工程中的一门重要分枝，成为研究、合理高效开发油气田不可缺少的技术，其应用已贯穿于油气田开发的全过程。

回顾这几年国内外试井研究工作的重点，我们认为以下几个方面仍可为今后一段时间内试井工作的发展重点。

1、丰富和发展试井解释模型

试井研究的对象为储层和井系统，不同井、不同储层和储层内不同的流体组成了不同的系统，不同的系统其压力反映不同，试井解释模型也不同。

完善和发展试井理论和解释模型，才能更合理的进行试井设计和资料解释。

以下系统可能为需要进一步完善和发展的研究内容：

*对于井来说，主要有裂缝井、热采井、斜井、水平井、多底井、分枝井等复杂结构的井。

*对于储层来说，由于边际油气藏和特殊油气藏越来越多的投入开发，而这类油气藏主要表现为平面渗透率变化、垂向成层现象、天然裂缝及复杂的油气藏外边界等非均质性质，因此主要有：

双重孔隙度储层、双重渗透率储层、复合储层、多层储层、平面参数非均匀分布储层及带有各种外边界的储层等。

*对于流体来说，主要有多相（油—气、油—水、油—气—水）流体、凝析气、非烃气、稠油和注入的聚合物等非牛顿流体、注气或汽等形成的复杂流体及不同流体饱和度非均匀分布等流体类型。

当研究的系统变得复杂时，必须寻求更有效的模型计算方法，如对于具有复杂外边界的系统使用有限元或边界元法进行求解，对于一些复杂系统则使用数值模型等。

另外多井条件下的解释理论以及不同类型井之间组合的多井试井理论，以及复杂井身结构不同位置间干扰测试理论等，也是研究课题之一。

2、寻求更有效的解释方法

研究的系统越复杂，其未知的参数就越多。

除利用其它资料减少一些未知参数外，应寻求和完善更有效的解释方法，如近来研究较多的二次导数、稳健回归、遗传算法、拉氏空间直接求解、神经网络理论和专家系统的