游泳池模板支撑施工组织设计.docx

游泳池模板支撑施工组织设计.docx

《游泳池模板支撑施工组织设计.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《游泳池模板支撑施工组织设计.docx（14页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

游泳池模板支撑施工组织设计

第一节编制依据

《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；

《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001中国建筑工业出版社；

《钢结构设计规范》GB50017-2003中国建筑工业出版社；

第二节工程概况

坣岗社区居民统建楼（南区）工程位于深圳市宝安区沙井街道办坣岗社区,工程由坣岗股份有限公司投资建设，圣帝国际建筑工程有限公司设计，深圳市施友建设监理有限公司监理，福建省八方建筑工程有限公司组织施工；由陈宏伟担任项目经理，张锦良担任技术负责人。

本方案为车库顶板游泳池的模板支撑方案，游泳池结构平面尺寸宽48m，长23.7m,底顶标高2.45m，结构板厚40cm，计算支撑高度为3.5m。

第三节模板方案选择

本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：

1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。

2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；

5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。

6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下1种模板及其支架方案：

模板支架。

第四节材料选择

按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。

模板支架

板底采用横向100mm×100mm和纵向100mm×100mm方木支撑。

承重架门式脚手架，门架、交叉支撑、连接帮、锁臂、可调底座、可调托坐、剪刀撑等组成，采用门架MF1219型号门架、φ48×3.5钢管做剪刀撑。

第五节模板安装

1、模板安装的一般要求

竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。

安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。

2、楼板模板

模板支架

1、楼板模板采用100mm×100mm方木做板底横向支撑，采用100mm×100mm方木做板底纵向支撑。

门式脚手架作为支撑系统，采用梁底纵向支撑垂直于门架形式支撑，脚手架横距1.1m，纵距1.1m，步距1.95m。

2、门架作模板支撑时，架距和间距应根据支撑高度、荷载情况等条件确定。

架距为1.8m和0.9m两种。

荷载较大时，采用0.9m架距的模板支撑。

楼板模板支撑的间距由荷载、施工条件选择，一般不宜大于1.2m。

门架、梯型架、可调托座应根据支模板高度配置。

调整模板支撑高度宜采用可调托座，不宜采用可调底座，采用固定托座时，可采用木楔调节高度。

门架用于梁模板支撑时，有门架平行和垂直于梁轴线的两种布置方式。

门架垂直于粱轴线布置时，门架之间应设置交叉支撑和水平加固杆，架距根据荷载情况可采用1.8m或o.9m两种。

门架平行于梁轴线布置时，应将两门架进行可靠连接。

连接方式可采用交叉支撑或水平连杆。

门架用于楼板模板支撑时，应按满堂脚手架构造要求设置水平加固杆，剪刀撑。

架距和间距应根据搭设高度和施工荷载确定。

门架用于拼装整体式平台模板（飞模）时，门架支撑应与模板系统进行可靠连接，以满足整体工作、整体安装、整体吊运的要求。

第六节模板拆除

1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。

2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。

在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。

混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。

3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。

楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。

拆除板模板时要保留板的养护支撑。

4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。

支模前刷脱模剂。

模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。

5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。

第七节门式架基础承载力验算

1.游泳池荷载参数

模板自重（kN/m2）:

0.35；

混凝土自重（kN/m2）:

14.0；

钢筋自重（kN/m2）:

1.30；

振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:

0.5

合计总荷载（kN/m2）:

16.15

2、地基荷载参数

地基土类型：

素填土

地基承载力标准值（kN/m2）：

85

地基承载力调整系数：

0.4

基础底口扩展面积（m2）:

0.09

N10（轻便触探锤击值）

15

20

30

40

fk（Kpa）

85

115

135

160

查表素填土承载力标准植（KPa）

探锤击值

3、地基承载力计算:

基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×kc=34.000kN/m2；

其中，地基承载力标准值：

fgk=85.000kN/m2；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=0.400；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=16.15kN/m2；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=15.962kN；

基础底面面积：

A=0.090m2。

p=16.15≤fg=34.000kN/m2。

地基承载力满足要求！

第八节模板计算

模板支架

一、参数信息

1.构造参数

门架型号:

MF1219；

扣件连接方式:

双扣件；

脚手架搭设高度（m）:

3.50

承重架类型设置:

门架垂直与梁截面；

门架横距La（m）:

1.10；

门架纵距Lb（m）:

1.10；

门架几何尺寸:

b（mm）:

1219.00，b1（mm）:

750.00，h0（mm）:

1930.00，h1（mm）:

1536.00，h2（mm）:

100.00，步距（m）:

1950.00；

加强杆的钢管类型:

φ48×3.5；

立杆钢管类型:

φ48×3.5；

2.荷载参数

模板自重（kN/m2）:

0.35；

混凝土自重（kN/m3）:

35.0；

钢筋自重（kN/m3）:

2.50；

振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:

0.5

3.材料参数

木材品种：

柏木；

木材弹性模量E（N/mm2）：

10000.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；

木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

4.0；

面板类型：

胶合面板；

钢材弹性模量E（N/mm2）：

210000.0；

钢材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

205.0；

面板弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4.楼板参数

钢筋级别:

二级钢HRB335（20MnSi）；楼板混凝土标号:

C30；

每层标准施工天数:

10；每平米楼板截面的钢筋面积（mm2）:

1440.000；

计算楼板的宽度（m）:

48.00；计算楼板的厚度（m）:

0.40；

计算楼板的长度（m）:

23.70；施工平均温度（℃）:

25.000；

5.板底模板参数

板底横向支撑类型：

方木；

板底横向方木截面宽度（mm）：

100.0

板底横向方木截面高度（mm）：

100.0

板底纵向方木截面宽度（mm）：

100.0

板底纵向方木截面高度（mm）：

100.0

板底横向支撑间隔距离（mm）：

200.0

面板厚度（mm）：

20.0

二、板底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载、施工荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.抗弯强度验算

计算公式如下:

其中，M--面板计算最大弯距（N.mm）；

l--计算跨度（板底横向支撑间距）:

l=200.000mm；

q--作用在模板上的压力线荷载，它包括:

新浇混凝土及钢筋荷载设计值

q1:

1.2×（35.000+2.500）×0.400×1.219×0.90=19.748kN/m；

模板结构自重荷载：

q2:

1.2×0.350×1.219×0.90=0.461kN/m

施工时与设备产生的荷载设计值

q3:

1.4×1.000×1.219×0.90=1.536kN/m；

q=q1+q2+q3=19.748+0.461+1.536=21.745kN/m；

面板的最大弯距：

M=0.1×21.745×200.0002=86978.088N.mm；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--面板承受的应力（N/mm2）；

M--面板计算最大弯距（N.mm）；

W--面板的截面抵抗矩

b:

面板截面宽度，h:

面板截面厚度；

W=1.219×103×20.0002/6=81266.667mm3；

f--面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；

面板截面的最大应力计算值：

σ=M/W=86978.088/81266.667=1.070N/mm2；

面板截面的最大应力计算值:

σ=1.070N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=（35.00+2.500）×0.400×1.219=18.29N/mm；

l--计算跨度（板横向支撑间距）:

l=200.00mm；

E--面板的弹性模量:

E=10000.0N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=110.000×23/12=73.333cm4；

面板的最大允许挠度值:

[ω]=200.0/250=0.800mm；

面板的最大挠度计算值:

ω=0.677×18.285×200.04/（100×9500.0×7.33×105）=0.028mm；

面板的最大挠度计算值:

ω=0.028mm小于面板的最大允许挠度值:

[ω]=0.800mm，满足要求！

三、板底纵、横向支撑计算

（一）、板底横向支撑计算

本工程板底横向支撑采用方木100.000mm×100.000mm。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1:

=35.000×0.400×0.200=2.800kN/m；

（2）模板的自重荷载（kN/m）：

q2:

=0.350×0.200=0.070kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值（kN）：

经计算得到，活荷载标准值

P1:

=1.000×1.219×0.200=0.244kN；

均布荷载设计值：

q=1.2×2.800×0.90+1.2×0.070×0.90=3.100kN/m；

集中荷载设计值：

P=1.4×0.244×0.90=0.307kN；

均布荷载标准值：

q=2.800+0.070=2.870kN/m；

集中荷载标准值：

P=P1=0.244kN；

2.抗弯强度验算：

最大弯矩计算公式如下:

其中，M--计算最大弯距（N.mm）；

l--计算跨度（门架宽度）；l=1.219mm；

q--作用在模板上的均布荷载设计值；q=3.100kN/m

p--作用在模板上的集中荷载设计值；p=0.307kN

最大弯距：

M=0.307×1.219/4+3.100×1.2192/8=0.669kN.m；

按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算：

其中，σ--板底横向支撑承受的应力（N/mm2）；

M--板底横向支撑计算最大弯距（N.mm）；

W--板底横向支撑的截面抵抗矩

b:

板底横向支撑截面宽度，h:

板底横向支撑截面厚度；

W=100.000×100.0002/6=166666.667mm3

f--板底横向支撑截面的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=17.000N/mm2；

板底横向支撑截面的最大应力计算值：

σ=M/W=0.669×106/166666.667=4.016N/mm2；

木方的最大应力计算值4.016N/mm2小于木方抗弯强度设计值17.000N/mm2，满足要求！

3.抗剪强度验算

最大剪力的计算公式如下：

截面抗剪强度必须满足：

其中最大剪力:

V=0.307/2+3.100×1.219/2=2.043kN；

梁底横向支撑受剪应力计算值T=3×2.043×103/（2×100.000×100.000）=0.306N/mm2；

板底横向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2；

板底横向支撑的受剪应力计算值:

T=0.306N/mm2小于木方抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2，满足要求！

4.挠度验算：

最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:

其中，ω--计算最大挠度（N.mm）；

l--计算跨度（门架宽度）；l=1219.000mm；

q--作用在模板上的均布荷载标准值；q=2.870kN/m

E--板底横向支撑弹性模量；E=10000.000kN/m

I--板底横向支撑截面惯性矩；I=8333333.333kN/m

板底横向支撑最大挠度计算值ω=5×2.870×12194/（384×9500×8333333）=0.990mm；

板底横向支撑的最大允许挠度[ω]=1219.000/250=4.876mm；

板底横向支撑的最大挠度计算值:

ω=0.990mm小于梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=4.876mm，满足要求！

（二）、板底纵向支撑计算

本工程板底纵向支撑采用方木100.000mm×100.000mm。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.抗弯强度及挠度验算：

板底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：

板底纵向支撑所受荷载P=3.100×1.100+0.307=3.717kN

板底纵向支撑计算简图

板底纵向支撑梁弯矩图（kN.m）

板底纵向支撑梁剪力图（kN）

板底纵向支撑梁变形图（mm）

最大弯矩：

M=2.261kN.m

最大剪力：

V=22.555kN

最大变形（挠度）：

ω＝0.110mm

按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算：

其中，σ--板底纵向支撑承受的应力（N/mm2）；

M--板底纵向支撑计算最大弯距（N.mm）；

W--板底纵向支撑的截面抵抗矩:

b:

板底纵向支撑截面宽度，h:

板底纵向支撑截面厚度；

W=100.000×100.0002/6=166666.667mm3

[f]--板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值（N/mm2）；[f]=17.000N/mm2

[ω]--最大容许挠度（mm）[ω]=1100.000/250=4.400mm；

板底横向支撑截面的最大应力计算值：

σ=M/W=2.261×106/166666.667=13.565N/mm2

木方的最大应力计算值13.565N/mm2小于木方抗弯强度设计值17.000mm，满足要求！

板底纵向支撑的最大挠度计算值:

ω=0.110mm小于梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=4.400mm，满足要求！

3.抗剪强度验算

截面抗剪强度必须满足:

梁底纵向支撑受剪应力计算值T=3×22.555×103/（2×100.000×100.000）=3.383N/mm2；

板底纵向支撑抗剪强度设计值[fv]=4.000N/mm2；

板底纵向支撑的受剪应力计算值3.383N/mm2小于木方抗剪强度设计值4.000mm，满足要求！

四、门架荷载计算

1.静荷载计算

静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m）

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：

MF12191榀0.224kN

交叉支撑2副2×0.040=0.080kN

连接棒2个2×0.165=0.330kN

锁臂2副2×0.184=0.368kN

合计1.002kN

经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.514kN/m。

（2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2（kN/m）

剪刀撑采用Φ48×3.5mm钢管，按照5步4跨设置

剪刀撑与水平面夹角：

α=arctg（（4×1.95）/（5×1.10））=54.81

每米脚手架高中剪刀撑自重：

2×37.632×10-3×（5×1.100）/cosα/（4×1.950）=0.092kN/m；

水平加固杆采用Φ48×3.5mm钢管，按照4步5跨设置，每米脚手架高中水平加固杆自重：

37.632×10-3×（4×1.100）/（5×1.950）=0.017kN/m；

每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：

（4×0.0135+4×0.0145）/1.95=0.057kN/m；

每米高的附件重量为0.010kN/m；

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.119kN/m；

（3）梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3（kN）

1）钢筋混凝土梁自重（kN）：

（35.000+2.500）×0.400×1.100×（1.100+1.219）=38.264kN；

2）模板的自重荷载（kN）：

0.350×1.100×（1.100+1.219）=0.893kN；

经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计NGk3=39.156kN/m；

静荷载标准值总计为NG=（NGK1+NGK2）×H+NGk3=（0.514+0.119）×3.500+39.156=41.372kN；

2.活荷载计算

活荷载为施工荷载标准值（kN）：

经计算得到，活荷载标准值

NQ=1.000×1.100×（1.100+1.219）=2.551kN；

五、立杆的稳定性计算:

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式（不组合风荷载）

其中NG--每米高脚手架的静荷载标准值，NG=41.372kN；

　　NQ--脚手架的活荷载标准值，NQ=2.551kN；

　　H--脚手架的搭设高度，H=3.500m。

经计算得到，N=53.217kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中N--作用于一榀门架的轴向力设计值，N=53.217kN；

　　Nd--一榀门架的稳定承载力设计值（kN）；

一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算

其中Φ--门架立杆的稳定系数,由长细比kho/i查表得到，Φ=0.336；

　　k--调整系数，k=1.170；

　　i--门架立杆的换算截面回转半径，i=1.58cm；

　　h0--门架的高度，h0=1.93m；

　　I0--门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19cm4；

　　A1--门架立杆的截面面积，A1=4.89cm2；

　　h1--门架加强杆的高度，h1=0.10m；

　　I1--门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4；

　　f--门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。

　　A--一榀门架立杆的截面面积，A=9.78cm2；

　　A=2×A1=2×4.89=9.78cm2；

　　I--门架立杆的换算截面惯性矩，I=12.98cm4；

　　I=I0+h1/h0×I1=12.190+12.190/100.000×1536.000=12.984cm4

经计算得到，Nd=67.365kN。

立杆的稳定性计算N