游泳池模板支撑施工组织设计.docx

1、游泳池模板支撑施工组织设计第一节 编制依据 建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社； 混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；钢结构设计规范GB 50017-2003中国建筑工业出版社；第二节 工程概况坣岗社区居民统建楼（南区）工程位于深圳市宝安区沙井街道办坣岗社区,工程由坣岗股份有限公司投资建设，圣帝国际建筑工程有限公司设计，深圳市施友建设监理有限公司监理，福建省八方建筑工程有限公司组织施工；由陈宏伟担任项目经理，张锦良担任技术负责人。本方案为车库顶板游泳池的模板支撑方

2、案，游泳池结构平面尺寸宽48m，长23.7m,底顶标高2.45m，结构板厚40cm，计算支撑高度为3.5m。第三节 模板方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。

3、 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下1种模板及其支架方案： 模板支架。 第四节 材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 模板支架 板底采用横向100mm100mm和纵向100mm100mm方木支撑。承重架门式脚手架，门架、交叉支撑、连接帮、锁臂、可调底座、可调托坐、剪刀撑等组成，采用门架MF1219型号门架、483.5钢管做剪刀撑。第五节 模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模

4、前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。 2、楼板模板 模板支架 1、楼板模板采用100mm100mm方木做板底横向支撑，采用100mm100mm方木做板底纵向支撑。门式脚手架作为支撑系统，采用梁底纵向支撑垂直于门架形式支撑，脚手架横距1.1m，纵距1.1m，步距1.95m。 2、门架作模板支撑时，架距和间距应根据支撑高度、荷载情况等条件确定。架距为1.8m和0.9m两种。荷载较大时，采用0.9m架距的模板支撑。楼板模板支撑的间距由荷载、施工条件选择，一般不宜大于1.2m。 门架、梯型架、可调托座应根据支模板高度配置。调整模板支撑高度宜采用可调托座，

5、不宜采用可调底座，采用固定托座时，可采用木楔调节高度。 门架用于梁模板支撑时，有门架平行和垂直于梁轴线的两种布置方式。门架垂直于粱轴线布置时，门架之间应设置交叉支撑和水平加固杆，架距根据荷载情况可采用1.8m或o.9m两种。门架平行于梁轴线布置时，应将两门架进行可靠连接。连接方式可采用交叉支撑或水平连杆。 门架用于楼板模板支撑时，应按满堂脚手架构造要求设置水平加固杆，剪刀撑。架距和间距应根据搭设高度和施工荷载确定。 门架用于拼装整体式平台模板(飞模)时，门架支撑应与模板系统进行可靠连接，以满足整体工作、整体安装、整体吊运的要求。第六节 模板拆除 1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设

6、计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。 4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱

7、模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。 5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。第七节 门式架基础承载力验算 1.游泳池荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m2):14.0；钢筋自重(kN/m2):1.30；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):0.5合计总荷载(kN/m2):16.152、地基荷载参数地基土类型：素填土地基承载力标准值(kN/m2)：85地基承载力调整系数：0.4基础底口扩展面积(m2):0.09N10(轻便触探锤击值)15203040fk(Kpa)85115135160查表素填土承载力标准植(KPa)探 锤 击 值3、

8、地基承载力计算: 基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 34.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 85.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =16.15 kN/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 15.962 kN；基础底面面积 ：A = 0.090 m2 。p=16.15 fg=34.000 kN/m2 。地基承载力满足要求！第八节 模板计算 模板支架 一、参数信息1.构造参数门架型号:MF1219；扣件连接方式:双扣

9、件；脚手架搭设高度(m):3.50 承重架类型设置:门架垂直与梁截面；门架横距La(m):1.10；门架纵距Lb(m):1.10；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(m):1950.00；加强杆的钢管类型:483.5；立杆钢管类型:483.5；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):35.0；钢筋自重(kN/m3):2.50；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):0.53.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.

10、0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：4.0；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土标号:C30；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000；计算楼板的宽度(m):48.00；计算楼板的厚度(m):0.40；计算楼板的长度(m):23.70；施工平均温度():25.000

11、；5.板底模板参数板底横向支撑类型：方木；板底横向方木截面宽度(mm)：100.0板底横向方木截面高度(mm)：100.0板底纵向方木截面宽度(mm)：100.0板底纵向方木截面高度(mm)：100.0板底横向支撑间隔距离(mm)：200.0面板厚度(mm)：20.0二、板底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载、施工荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 1.抗弯强度验算计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯

12、距(N.mm)； l-计算跨度(板底横向支撑间距): l =200.000mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1: 1.2(35.000+2.500)0.4001.2190.90=19.748kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.3501.2190.90=0.461kN/m施工时与设备产生的荷载设计值q3: 1.41.0001.2190.90=1.536kN/m；q = q1 + q2 + q3=19.748+0.461+1.536=21.745kN/m；面板的最大弯距：M = 0.121.745200.0002= 86978.088N.mm；按以下

13、公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=1.21910320.0002/6=81266.667 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W =86978.088 /81266.667 = 1.070N/mm2；面板截面的最大应力计算值: =1.070N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时

14、不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（35.00+2.500)0.4001.219= 18.29N/mm； l-计算跨度(板横向支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 10000.0N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =110.00023/12 = 73.333cm4；面板的最大允许挠度值: =200.0/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67718.285200.04/(1009500.07.33105)=0.028mm；面板的最大挠度计算值: =0.028mm 小于 面板的最大

15、允许挠度值: = 0.800mm，满足要求！三、板底纵、横向支撑计算（一）、板底横向支撑计算本工程板底横向支撑采用方木100.000mm100.000mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1:=35.0000.4000.200=2.800kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2:=0.3500.200=0.070kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1:=1.0001.2190.200=

16、0.244kN；均布荷载设计值： q = 1.22.8000.90+1.20.0700.90=3.100kN/m；集中荷载设计值： P = 1.40.2440.90=0.307kN；均布荷载标准值： q = 2.800+0.070 =2.870kN/m；集中荷载标准值： P = P1 =0.244kN；2.抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下: 其中， M-计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1.219mm； q-作用在模板上的均布荷载设计值；q=3.100kN/m p-作用在模板上的集中荷载设计值；p= 0.307kN最大弯距：M =0.3071.219/4+3.100

17、1.2192/8=0.669kN.m；按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算： 其中， -板底横向支撑承受的应力(N/mm2)； M -板底横向支撑计算最大弯距(N.mm)； W -板底横向支撑的截面抵抗矩 b: 板底横向支撑截面宽度，h: 板底横向支撑截面厚度； W=100.000100.0002/6=166666.667 mm3 f -板底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=17.000N/mm2；板底横向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.669106/166666.667 = 4.016N/mm2；木方的最大应力计算值 4.016 N/mm2 小于 木方抗弯强

18、度设计值 17.000N/mm2，满足要求！3.抗剪强度验算最大剪力的计算公式如下： 截面抗剪强度必须满足： 其中最大剪力: V=0.307/2 +3.1001.219/2 = 2.043 kN；梁底横向支撑受剪应力计算值 T = 32.043103/(2100.000100.000) = 0.306N/mm2；板底横向支撑抗剪强度设计值 fv = 1.400 N/mm2；板底横向支撑的受剪应力计算值 : T =0.306N/mm2 小于木方抗剪强度设计值fv =1.400N/mm2，满足要求！4. 挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下: 其中， -计算最大挠度(N.m

19、m)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1219.000mm； q-作用在模板上的均布荷载标准值；q=2.870kN/m E-板底横向支撑弹性模量；E=10000.000kN/m I-板底横向支撑截面惯性矩；I=8333333.333kN/m板底横向支撑最大挠度计算值 = 52.87012194 /(38495008333333)=0.990mm；板底横向支撑的最大允许挠度 = 1219.000/250=4.876 mm；板底横向支撑的最大挠度计算值 : =0.990mm 小于梁底横向支撑的最大允许挠度 =4.876mm，满足要求！（二）、板底纵向支撑计算本工程板底纵向支撑采用方木100.00

20、0mm100.000mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度及挠度验算：板底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：板底纵向支撑所受荷载 P=3.1001.100+0.307=3.717 kN 板底纵向支撑计算简图 板底纵向支撑梁弯矩图(kN.m) 板底纵向支撑梁剪力图(kN) 板底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M= 2.261 kN.m最大剪力：V= 22.555 kN最大变形（挠度）：0.110 mm按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算： 其中， -

21、板底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -板底纵向支撑计算最大弯距(N.mm)； W -板底纵向支撑的截面抵抗矩 : b: 板底纵向支撑截面宽度，h: 板底纵向支撑截面厚度； W=100.000100.0002/6=166666.667 mm3 f -板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=17.000N/mm2 -最大容许挠度(mm) = 1100.000/250 = 4.400 mm；板底横向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 2.261106/166666.667 = 13.565 N/mm2木方的最大应力计算值 13.565 N/mm2 小于 木方抗弯强度设计

22、值 17.000mm，满足要求！板底纵向支撑的最大挠度计算值 : =0.110mm 小于梁底横向支撑的最大允许挠度 =4.400mm，满足要求！ 3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足: 梁底纵向支撑受剪应力计算值 T = 322.555103/(2100.000100.000) = 3.383 N/mm2；板底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 4.000 N/mm2；板底纵向支撑的受剪应力计算值 3.383 N/mm2 小于 木方抗剪强度设计值 4.000mm，满足要求！四、门架荷载计算1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的

23、构配件及其重量分别为： MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080 kN 连接棒 2个 20.165=0.330 kN 锁臂 2副 20.184=0.368 kN 合计 1.002 kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1 = 0.514 kN/m。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)剪刀撑采用 483.5mm钢管，按照5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角： =arctg( (41.95)/ ( 51.10 ) )= 54.81 每米脚手架高中剪刀撑自重：2 37.63210-3 (51.100)/cos/(41.950) = 0.09

24、2kN/m；水平加固杆采用 483.5 mm钢管，按照4步5跨设置，每米脚手架高中水平加固杆自重：37.63210-3 (41.100) / (51.950) = 0.017kN/m；每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.119 kN/m；(3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1）钢筋混凝土梁自重(kN)：（35.000+2.500）0.4001.100(1.100+

25、1.219)= 38.264kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.3501.100(1.100+1.219) =0.893 kN；经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 39.156 kN/m；静荷载标准值总计为 NG = (NGK1 + NGK2)H+ NGk3=(0.514 + 0.119)3.500+39.156= 41.372kN；2.活荷载计算活荷载为施工荷载标准值(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = 1.0001.100(1.100+1.219)= 2.551kN；五、立杆的稳定性计算:作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载) 其

26、中 NG - 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 41.372 kN； NQ - 脚手架的活荷载标准值，NQ = 2.551 kN； H - 脚手架的搭设高度，H = 3.500 m。经计算得到，N = 53.217 kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 53.217 kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算 其中- 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到， =0.336； k - 调整系数，k=1.170； i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.58 cm； h

27、0 - 门架的高度，h0=1.93m； I0 - 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19 cm4； A1 - 门架立杆的截面面积，A1=4.89 cm2； h1 - 门架加强杆的高度，h1=0.10m； I1 - 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19 cm4； f - 门架钢材的强度设计值，f=205.00 N/mm2。 A - 一榀门架立杆的截面面积，A=9.78 cm2； A=2 A1=24.89= 9.78 cm2； I - 门架立杆的换算截面惯性矩，I=12.98 cm4； I=I0+h1/h0I1=12.190+12.190/100.0001536.000=12.984 cm4经计算得到，Nd= 67.365 kN。立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求！