梁模板600mm.docx
《梁模板600mm.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《梁模板600mm.docx（11页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
梁模板600mm
梁模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
标准层
新浇混凝土梁计算跨度（m）
6
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
200×600
新浇混凝土结构层高（m）
2.9
梁侧楼板厚度（mm）
150
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）
1
对水平面模板取值Q2k（kN/m2）
2
模板支拆环境不考虑风荷载
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
1000
梁两侧立柱间距lb（mm）
1000
步距h（mm）
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
1000、850
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
500
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
500
梁底支撑小梁根数
3
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
0
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
200
结构表面的要求
结构表面外露
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
13
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4
q1＝γ0×max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×（0.1+（24+1.5）×0.6）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×0.6）+1.4×0.7×2]×1＝20.475kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×0.6]×1＝18.711kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m
q2＝[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝[0.1+（24+1.5）×0.6]×1＝15.4kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×20.475×0.12＝0.026kN·m
σ＝Mmax/W＝0.026×106/28166.667＝0.909N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521q2L4/（100EI）=0.521×15.4×1004/（100×10000×183083.333）＝0.004mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×18.711×0.1+0.437×1.764×0.1＝0.779kN
R2=1.25q1l=1.25×20.475×0.1＝2.559kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R3'=0.375q2l=0.375×15.4×0.1＝0.578kN
R2'=1.25q2l=1.25×15.4×0.1＝1.925kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×75
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
13
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.4
小梁弹性模量E（N/mm2）
9600
小梁截面抵抗矩W（cm3）
37.5
小梁截面惯性矩I（cm4）
140.62
验算方式
三等跨连续梁
为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{0.779+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.2/2+0.5×（0.6-0.15）]+0.9×max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.15）+1.4×2，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.15）+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.2/2，（1-0.5）-0.2/2]/2×1，2.559+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.2/2}=2.584kN/m
q2＝max{0.578+（0.3-0.1）×0.2/2+0.5×（0.6-0.15）+（0.5+（24+1.1）×0.15）×max[0.5-0.2/2，（1-0.5）-0.2/2]/2×1，1.925+（0.3-0.1）×0.2/2}＝1.945kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×2.584×12，0.5×2.584×0.22]＝0.258kN·m
σ＝Mmax/W＝0.258×106/37500＝6.89N/mm2≤[f]＝13N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×2.584×1，2.584×0.2]＝1.55kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×1.55×1000/（2×40×75）＝0.775N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.677q2l14/（100EI）＝0.677×1.945×10004/（100×9600×1406200）＝0.975mm≤[ν]＝l1/400＝1000/400＝2.5mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝1.945×2004/（8×9600×1406200）＝0.029mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑主梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×2.584×1，0.4×2.584×1+2.584×0.2]＝2.842kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝2.752kN，R2＝2.842kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×1.945×1，0.4×1.945×1+1.945×0.2]＝2.139kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝2.53kN，R'2＝2.139kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.198×106/4490＝44.133N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝2.598kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.598×1000/424＝12.254N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.041mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.154kN，R2=8.038kN，R3=0.154kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
扣件抗滑移折减系数kc
0.85
可调托座内主梁根数
1
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
1、扣件抗滑移验算
两侧立柱最大受力R＝max[R1,R3]＝max[0.154,0.154]＝0.154kN≤0.85×8=6.8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[R2]＝8.038kN≤[N]＝30kN
满足要求！
八、立柱验算
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd（mm）
600
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
1、长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×1.386×（600+2×200）=1386mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mm
λ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210
长细比满足要求！
2、稳定性计算
R1＝0.154kN，R2＝8.038kN，R3＝0.154kN
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1.155×1.386×（600+2×200）=1600.83mm
λ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588
立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]＝max[0.154+[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.15）+1.4×1]×（0.85+0.5-0.2/2）/2×1，8.038，0.154+[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.15）+1.4×1]×（0.85+1-0.5-0.2/2）/2×1]＝8.038kN
f＝N/（φA）＝8.038×103/（0.588×424）＝32.24N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1.155×1.755×1800=3648.645mm
λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139
立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1.2×0.15×（2.9-0.6）＝max[0.154+[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.15）+1.4×1]×（0.85+0.5-0.2/2）/2×1，8.038，0.154+[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.15）+1.4×1]×（0.85+1-0.5-0.2/2）/2×1]+0.414＝8.452kN
f＝N/（φA）＝8.452×103/（0.139×424）＝143.406N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
升级会员 