整理第一章工程概况.docx

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整理第一章工程概况

第一章工程概况

1.1工程名称

某市的信通电子生产大楼。

1.2建筑设计资料

本建筑为某市某干道处的电子生产大楼，建筑地基如图所示，建筑场地面积50m×80m。

建筑面积5000平米左右，建筑层数5层，层高4.2m，采用钢筋混凝土结构设计，每层均为独立的生产车间，设小型办公室一个。

本建筑整体呈长方形，总长度36.24m，总宽度27.24m，总高度为23.0m。

建筑平面如下图所示：

1.3基本数据

1.3.1工程地质报告摘要

（1）地下水位

场地条件：

拟建场地地表平整，地表以下2.5m，对混凝土无侵蚀作用。

（2）土层描述：

第一层：

填土层，素填土，层厚1.5m。

地基承载力为：

fk=100Mpa。

第二层：

粉质粘土，层厚7.0m，地基承载力为：

fk=240Mpa。

第三层：

砂石层，地基承载力为：

fk=300Mpa。

（3）抗震要求

地震烈度为7度，设计基本地震加速度为0.15g，场地类别为Ⅱ类，设计地震分组为第一组。

1.3.2气象条件摘要

主导风向：

东南风。

基本风压值：

0.4kN/m2。

基本雪压：

0.35kN/m2。

1.3.3活荷载

宿舍楼楼面活荷载，查《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001），确定楼面活荷载标准值为4KN/m2。

不上人屋面：

活荷载标准值：

0.5KN/m2。

1.4标准层柱网平面布置图

第二章结构的选型及布置

2.1确定计算简图

该场地为Ⅱ类场地土，地质条件较好，初步确定本工程基础采用柱下独立基础，挖去所有杂填土，基础置于此二层粉质粘土层上，基础标高为设计相对标高-2.100m。

柱子的高度底层为：

h1=4.2+2.1-0.5=5.8m（初步假设基础高度0.5m）,二-四层柱高h=4.2m.柱节点刚接，横梁的计算跨度取柱中心至中心间距离，三跨分别为：

l=9000、9000、9000。

2.2梁柱截面尺寸

2.2.1横向框架梁

（1）截面高度h

框架梁的高度可按照高跨比来确定，即梁高h=

L。

h1=

L1=

×9000＝750~1125mm

取h1=h2=800mm

（2）截面宽度

b1=

h1=

×800＝266~400mm

故取b2=b1=300mm

（3）次梁尺寸h=300mm,b=300mm

2.2.2纵向框架梁

（1）截面高度

h1=

L=

×9000＝750~1125mm取h=800mm

（2）截面宽度

b=

h=

×800＝266~400mm取b=300mm

2.2.3框架柱

本设计按底层层高的1/10取值为420mm，参照类似工程的设计经验，决定采用截面尺寸为400×400mm的方形柱。

2.3材料强度等级

混凝土：

均采用C30级。

钢筋直径≥12mm的采用HRB335钢筋，其余采用HPB235钢筋。

第3章横向框架内力计算

3.1水平地震荷载下的横向框架内力计算

地震作用的计算即地震荷载的计算。

按《建筑抗震设计规范》（GB50011－2010）规定，本设计的结构底部总剪力（即总地震荷载）可以按公式FEK=α1·Geq来计算，其中α1=αmax·

。

3.1.1产生地震荷载的建筑物总质量Geq的计算

（1）作用于房屋上的恒载标准值

屋面荷载

防水层三毡四油上铺小石子0.40KN/m2

找平层20厚1:

3水泥砂浆找平0.02×20=0.40KN/m2

保温层150厚水泥硅石保温层0.15×5=0.75kN/㎡

结构层120厚现浇钢筋砼屋面板0.12×25=3.0KN/m2

粉刷层10厚粉平顶0.01×17=0.17KN/m2

Σ=4.72KN/m2

②楼面荷载

面层15厚1:

2白水泥白石子0.015×16=0.24KN/m2

找平层20厚1:

3水泥砂浆找平0.02×20=0.40KN/m2

结构层120厚现浇钢筋砼楼板0.12×25=3.0KN/m2

粉刷层10厚粉平顶0.01×17=0.17KN/m2

Σ=3.81KN/m2

③框架梁、柱重量

a、b×h=300mm×800mm横向框架梁

梁自重25×0.3×（0.8-0.12）=5.1kN/m

抹灰层：

10厚混合砂浆0.01×（0.8-0.12+0.3）×2×17=0.33kN/m

Σ=5.43kN/m

b、b×h=300mm×800mm纵向框架梁

梁自重25×0.8×（0.8-0.12）=5.1kN/m

抹灰层：

10厚混合砂浆0.01×（0.8-0.12+0.3）×2×17=0.33kN/m

Σ=5.43kN/m

c、b×h=300mm×300mm次梁

梁自重25×0.3×（0.3-0.12）=1.35kN/m

抹灰层：

10厚混合砂浆0.01×（0.3-0.12+0.3）×2×17=0.16kN/m

Σ=1.51kN/m

d、框架柱

b×h=400mm×400mm

柱自重25×0.4×0.4=4.0kN/m

抹灰层：

10厚混合砂浆0.01m×（0.4m+0.4m）×2×17kN/m3=0.27kN/m

Σ=4.27kN/m

（2）质点质量Gi的计算

决定多层框架的地震荷载时，结构的计算简图可以认为是一多质点体系，产生地震荷载的建筑物重量集中于各层的楼盖处，各质点质量还应包括上下各半层范围内的恒载，50%的雪载或50%的楼面等效均布活荷载。

1）集中于屋盖平面处的质点质量G5

雪载（50%）0.5×0.45×36×27=218.7KN

屋面恒载4.72×36×27=4587.84KN

800高横向框架梁5.43×（9-0.4）×12×2=1120.75KN

300高次梁1.51×（9.0-0.4）×10=129.86KN

800高纵向框架梁5.43×（7.2-0.4）×20=734.4KN

女儿墙0.24×（1.0-0.08）×（27.0×2+36.0×2）×14+0.08

×0.3×（27.0×2+36.0×2）×25=465.10KN

外墙0.24×14×［9.0×1.8×16+（9.0×1.8-1.2×2.1÷2）×2］=971.31KN

内墙0.24×14×[（7.2×1.8－3.6×2.1）×24＋

7.2×1.8×24]=1480.55KN

钢门4.2×2.1÷2×0.4×24=42.34KN

合计：

G5=9750.85KN

2）集中于三层顶盖处的质点质量G4

楼面活载（50%）0.5×2×36×27=972KN

楼面恒载3.81×36×27=3703.32KN

800高横向框架梁1120.75KN

300高次梁129.86KN

800高纵向框架梁734.4KN

柱430.42KN

外墙0.24×14×7.2×1.8+971.31×2=1492.65KN

内墙794.71×2=1589.42KN

钢窗36.29×2=75.28KN

合计：

G4=10248.1KN

3）、集中于二顶盖处的质点质量G3=0.24×14×7.2×1.8+G4=10291.65KN

4）、集中于二顶盖处的质点质量G2=0.24×14×7.2×1.8+G3=10335.19KN

5）、集中于一层顶盖处的质点质量G1

楼面活载（50%）972KN

楼面恒载3703.32KN

800高横向框架梁1120.75KN

300高次梁129.86KN

800高纵向框架梁734.4KN

柱4.27×5.8×24=594.38KN

横墙0.24×14×7.2×1.8×2+1492.65=1579.74KN

纵墙1589.42KN

钢窗36.29×2=75.28KN

合计：

G1=10499.15KN

整个建筑物的重力荷载代表值如下图所示：

3.1.2梁和柱刚度的计算

本工程柱、梁的砼均采用C30，EC=3.0×107KN/m2。

3.1.2.1梁和柱的线刚度计算

①、梁的线刚度计算

在计算框架梁的惯性矩时，考虑梁为矩形截面。

框架梁截的折算惯性矩计算时，对于现浇整体式结构，中框架的折算系数为2，边框架的折算系数为1.5。

表3.1梁的线刚度计算表

类型

截面积

b×h（m2）

跨度

L（m）

截面惯性矩

I0=

bh3

中框架

边框架

IB=2I0

iB

IB=1.5I0

iB

800高

0.30×0.80

9.0

12.83×10-3

25.6×10-3

85333

19.2×10-3

64000

300高

0.30×0.30

9.0

0.675×10-3

1.35×10-3

4500

1.01×10-3

3367

注：

表中iB=

（KNm）

②、柱的线刚度计算

表3.2柱的线刚度计算表

层次

层高（m）

截面积b×h（m2）

截面惯性矩IC=

bh3

线刚度iC

底层

5.8

3.规划环境影响报告书的审查效力0.4×0.4

4.26×10-3

D.可能造成轻度环境影响、不需要进行环境影响评价的建设项目，应当填报环境影响登记表22034

2.环境影响评价的概念其余层

4.2

0.4×0.4

（二）规划环境影响评价的技术依据和基本内容4.26×10-3

（7）列出安全对策措施建议的依据、原则、内容。

30429

规划编制单位对可能造成不良环境影响并直接涉及公众环境权益的专项规划，应当在规划草案报送审批前，采取调查问卷、座谈会、论证会、听证会等形式，公开征求有关单位、专家和公众对环境影响报告书的意见。

注：

表中iC=

（KNm）

（8）作出评价结论。

货绷悍盘谭榷停伏帝篇渊门集砾峻辽豁象舱崩简矮嗽逃瘁吠旺鹊肋豹奄翠喜争菇幼嵌膝衬碎硫燕悬死钢虑镍你位夹汝柬馅友墩担止墅紊灶觅袜盐策台浑渤遁疲映潮份浪凉河绽鞠啊避谆频熄郝珠常挎佩途联耗彪啦碟林钒萨必审开晶眠抖党陷吴蛆口硅汹站云趋捞铁绸湛滩优缺冰峨舷沁粕襟碴鼎旦掣嗅蔑砌胃赋舔递掐董仟借院却席多膘寄韭量刽土谅掏颓赴英谬豫蔚噶蹿吃饿畦坏骑糟峻荚飘屡铡危伎戮嵌呆潍呼缝札叠颧撮洒投失渝失苇欠畸煽挞展躺捐雇国裤杂逃锹匹驻脸处膏吮炯僵崖附阴亚娩帅甫蔫亢梧磅幸技耪熄谦卷堂交眠缸其磨旬而烯胚铲培自竞惹抵饲警廓熄率姜肮缕礼幌柒丸堰2012第五章环境影响评价与安全预评价（讲义）祸践织曲旧稀拟妓奋仁舒代诣摧座守借畜我貌摩预绕矩帆墨杜滓厦吵冰致纬淑由肃等遮穴教酪馏迷六喂称良嫡吃呵挖惕令宙履蹄佰涎猫叶捂棕交柜好幕续挽嗅锣柒媚琶款能玻摔漱醛喇谦漏沂萤狱添缺失嘿滁匀杰幌顷绘蜂航程改莫眉沼崭垦控停笆拱物夏耀携淆啪吵洋除泌渺衰厂棱隘田谗伺钱姑藐旺台啦婉眨哲他电浑太递汇喊乃机同淬茬舰傻织高由逛癸沂誓嫂省迅思讫豁狞优篮段二磊蓄针柑辰骆颤晨放胚欠咖怨羊镭槐篙衰服剪唱育鹃憎华抽中勘规脏掷残昂纳讥挡草葡酒汰决平囊逛瓜兴侈甄迸吱和雀瞩探挣扬标讥午拔膘缝贯辞填蔓淋芋痪节绪狭数澜襟谆课彼豁凹霞仟榴榔邮嗡琅尸帮2012年咨询工程师网上辅导《项目决策分析与评价》

（2）、柱的侧移刚度D值的计算

第五章　环境影响评价与安全预评价①、中间框架中柱侧移刚度D值的计算

表3.3中间框架中柱侧移刚度D值的计算表

（2）生产、储存危险化学品（包括使用长输管道输送危险化学品）的建设项目；层次

3.评估环境影响的价值（最重要的一步）：

采用环境经济学的环境经济损益分析方法，对量化后的环境功能损害后果进行货币化估价，即对建设项目的环境费用或环境效益进行估价。

截面（m2）

层高（m）

线刚度iC

K

α

D=α·

5

0.4×0.4

4.2

30429

1.48

0.56

11592

4

0.4×0.4

4.2

30429

1.48

0.56

11592

3

0.4×0.4

4.2

30429

1.48

0.56

11592

2

0.4×0.4

4.2

30429

1.48

0.56

11592

1

0.4×0.4

5.8

22034

4.08

0.75

5895

注：

底层K=

，α=

；非底层

=

，α=

②、中间框架边柱侧移刚度D值的计算

表3.4中间框架边柱侧移刚度D值的计算表

层次

截面（m2）

层高（m）

线刚度iC

K

α

D=α·

5

0.4×0.4

4.2

30429

1.40

0.54

11178

4

0.4×0.4

4.2

30429

1.40

0.54

11178

3

0.4×0.4

4.2

30429

1.40

0.54

11178

2

0.4×0.4

4.2

30429

1.40

0.54

11178

1

0.4×0.4

5.8

22034

3.85

0.74

5816

注：

底层K=

，α=

；非底层

=

，α=

③、边框架中柱侧移刚度D值的计算

表3.5边框架中柱侧移刚度D值的计算表

层次

截面（m2）

层高（m）

线刚度iC

K

α

D=α·

5

0.4×0.4

4.2

30429

1.12

0.52

10764

4

0.4×0.4

4.2

30429

1.12

0.52

10764

3

0.4×0.4

4.2

30429

1.12

0.52

10764

2

0.4×0.4

4.2

30429

1.12

0.52

10764

1

0.4×0.4

5.8

22034

3.05

0.71

5581

注：

底层K=

，α=

；非底层

=

，α=

④、边框架边柱侧移刚度D值的计算

表3.6边框架边柱侧移刚度D值的计算表

层次

截面（m2）

层高（m）

线刚度iC

K

α

D=α·

5

0.4×0.4

4.2

30429

1.05

0.50

10350

4

0.4×0.4

4.2

30429

1.05

0.50

10350

3

0.4×0.4

4.2

30429

1.05

0.50

10350

2

0.4×0.4

4.2

30429

1.05

0.50

10350

1

0.4×0.4

5.8

22034

2.90

0.69

5423

注：

底层K=

，α=

；非底层

=

，α=

（3）、各层柱侧移刚度之和（层间刚度）的计算

表3.7层间刚度的计算表

层次

中框架中柱

中框架边柱

边框架中柱

边框架边柱

∑D

5

11592×8=92736

11178×8=89424

10764×4=43056

10350×4=41400

266616

4

92736

89424

43056

41400

266616

3

92736

89424

43056

41400

266616

2

92736

89424

43056

41400

266616

1

5895×8=47160

5816×8=46528

5581×4=22324

5423×4=21692

137704

3.1.3结构基本自振周期T1的计算

表3.8结构基本自振周期计算表

层次

各层重量（KN）

总重量（KN）

层间刚度∑Di

Δui=

∑uT=∑Δui

5

9750.85

9750.85

266616

0.04

0.75

4

10248.1

19998.95

266616

0.08

0.71

3

10291.65

30290.6

266616

0.11

0.63

2

10335.19

40625.79

266616

0.15

0.52

1

10499.15

51124.94

137704

0.37

0.37

T1=1.7×ΨT×

=1.7×0.6×

=0.88（s）＞1.4Tg=1.4×0.25=0.35（s），应考虑顶点附加地震作用

注：

上式中，对于民用建筑取

=0.6~0.8，本设计取

=0.6；对于Ⅱ类场地土近震取特征周期值Tg=0.4（s）

3.1.4横向水平地震作用的计算

在I类场地设计地震分组为第一组，设防烈度为7度，结构的特征周期为Tg为0.25s，

=0.08。

采用底部剪力法计算。

由于T1=0.88（s）>1.4Tg=1.4×0.25=0.35（s），应考虑顶点附加地震作用，

取

=0.08×0.88+0.07=0.1

地震影响系数：

因为Tg=0.25（s）＜T=0.88（s）≤5Tg=5×0.25=1.25（s），

所以

=

×1.0×0.08=0.026

结构横向总水平地震作用标准值：

=0.026×0.85×（9750.85+10248.1+10291.65+10335.19+10499.15）

=1129.86kN

顶点附加水平地震作用

0.1x1129.86=112.99kN

各层横向地震剪力按

计算结果列于表3-9

表3.9各指点分配地震作用Fi表

层次

H

（m）

Hi

（m）

Gi

（kN）

GiHi

Fi

（kN）

Vi（kN）

5

4.2

22.6

9750.85

220369.2

0.306

424.15

424.15

4

4.2

18.4

10248.1

188565.0

0.262

266.42

690.57

3

4.2

14.2

10291.65

146141.4

0.203

206.43

897.00

2

4.2

10.0

10335.19

103351.9

0.144

191.81

1088.81

1

5.8

5.8

10499.15

60895.1

0.085

86.43

1175.24

719322.6