精品完整版XXX气象局住宅楼工程施工组织设计.docx
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精品完整版XXX气象局住宅楼工程施工组织设计
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施工进度计划及保证工期措施
4.1施工进度总体安排
2003年11月10日～2003年11月12日土方工程；
2003年11月13日～2003年11月28日基础工程；
2004年3月15日～2004年5月1日主体工程；
2004年5月2日～2003年8月20日装饰工程；
4.2详细施工进度计划见后附“施工进度计划表”。
4.3保证工期技术措施
4.3.1合理划分施工段
在主体的施工过程中，按（24）轴划分成两个流水段，进行平行流水作业。
4.3.2采用新技术、新工艺
楼板的平板模板采用大型复合竹模板，以提高周转率，节省支模时间，后期装修时天棚可以不抹灰，以节省工期；
4.3.3分项工程之间合理穿插
在施工段之间流水作业的总体控制下，每个施工段内的分项工程进行合理的穿插，以节省工期。
4.3.4建立强有力的组织协调机构
4.3.4.1加强计划管理、统筹安排年、季、月、旬、日计划，并按计划督促落实，以实现总体安排。
4.3.4.2根据施工进度计划要求，编制好劳动力、机具、材料、资金使用计划。
所需的人力、物力、材料、机具要按计划日期进场，以确保工程按计划顺利进行。
4.3.4.3建立施工例会、由项目经理主持召开，及时解决施工中遇到的影响工期的问题。
每天召开一次由施工班组长参加的施工例会，下达日计划并要求日检查、日调整、日完成。
4.3.4.4做好图纸审核、技术准备工作。
在每一分部（分项）工程施工前先把疑难问题解决，并提前编制分部（分项）工程具体施工方案，加以落实，不能因技术原因影响施工进度。
5.0施工测量方案
5.1总则
编制切实可行的测量方案，遵循“从整体到局部，先控制后碎步”的原则。
5.2准备工作
5.2.1测量仪器准备：
DJ6级经纬仪；DS3级水准仪；50m钢尺；米尺；水准尺等。
5.2.2标高控制点：
采用三等水准测量法，将建设单位所给的水准点引入现场，以确定±0.000点及其绝对高程，并制成永久水准点。
5.3定位放线
5.3.1以控制线轴和轴为依据，测设出相应的轴线，并对四个交叉点进行角度闭合检查。
5.3.2以（A）轴线和
（1）轴线为根据，测设出其他轴线。
5.3.3使用水准仪和水平尺将标高抄测到基坑底，设临时性水准点。
5.4各楼层的抄测定位
5.4.1轴线控制：
以轴和轴为控制轴线，使用经纬仪将控制轴线抄测到作业层，并以此抄测其他轴线。
5.4.2标高控制：
在每层的柱上设置临时水准点，将下一层的水准点标高抄测到该层，以控制该层标高。
5.5垂直度控制
5.5.1各层将外墙轴线抄测完毕后，用经纬仪与下一层的轴线进行符合；
5.5.1定期在永久轴线控制点位置，使用经纬仪对工程的整体垂直度进行检查。
通过以上方法，及时纠正偏差，保证建筑物的垂直度。
5.6外装修抄测
5.6.1在窗口处抄测具有标高的水平线，和与之垂直的竖向线；
5.6.2根据对外墙垂直度的测量，在窗膀上抄测竖向垂直线，并向外标出至外墙装饰成活面的距离尺寸。
6.0土方工程施工方案
6.1概况
按设计本工程土方开挖至-1.80米处，以下250mm采用人工挖土。
6.2施工方案土方开挖
6.2.1采用反铲挖掘机对基坑进行开挖，自卸汽车外运土方，因场地狭小，故土方全部外运。
开挖以机械为主人工相辅的施工方法。
6.2.2基坑开挖时，坑壁按3％放坡。
6.3施工技术措施及质量措施
6.3.1开挖前，应根据定位放线，设立固定点，并根据反复核对确认无误的轴线和边线，将基坑的边线用白灰醒目的洒在场地上，以便挖掘机开挖。
6.3.2由于开挖过程中机械的辗压，把白线压没了的，放线员要随时重新洒上，以便于挖掘机能照线开挖
6.3.3如与地质勘查报告不符，应及时会同监理、设计及建设单位共同研究处理。
6.3.4在基坑开挖过程中，应由施工技术人员随时对基坑的深度，标高及坑边位置进行检查核对，避免出错。
6.3.5土方开挖时，要严格按放线员所给出的白线，照线开挖，不许越线。
6.3.6夜间施工时要有适当的施工照明，以利于挖掘司机能清楚地看清挖土情况，防止土方超挖或少挖。
6.4安全施工措施
6.4.1施工前，要仔细观察场地平整情况，避免施工中出现意外。
6.4.2基坑开挖中，边坡需保持稳定，可根据边坡的土质情况对基坑的放坡系数进行适当的调整。
6.4.3现场机具不得堆放于坑边，挖出的土方尽量离开坑边，以免造成塌方，翻斗车装运残土时，离坑边的距离不得少于3m。
6.4.4施工过程中，由于基坑较深，要做结实，稳定的梯子用于人员的上下，避免造成不必要的人员伤亡。
6.4.5对于经常走人的坑边，要用脚手杆绑扎成围栏，把基坑的四周全部封闭起来，并且夜间要有红灯示警，以免人员坠入坑内。
6.4.6在基坑中配合挖掘机工作的有关人员，必须戴安全帽，不允许在挖掘机的回转半径内活动。
6.4.7维持好施工现场的秩序，严格禁止无关人员进入施工现场。
7.0基础施工方案
7.1概况
本工程基础为钢筋砼条形基础，土方开挖完后，经建设、监理、设计勘探单位有关人员验槽并确认与设计资料相符后，方可进行施工，如与设计不符时，须按设计单位提出的方案进行施工，经检查合格后方可进行砼垫层施工。
7.2施工准备
7.2.1基础开挖前，对工程所用水泥、钢材、红砖、砂、碎石等重要材料进行测算计量，根据公司IS09002合格分承包方目录选择供货厂家，对供方的材料进行原材料二次试化验，提前做好C10、C20、C30及M10的砼、砂浆配合比试配工作，严格控制材料进场关，杜绝不合格材料进场，对合格分承包方名录外厂家，须经公司材料科会同有关部门评审评价后方可采用。
7.2.2做好施工机械、机具调试工作，确保机械工作正常，杜绝隐患因素。
7.3.工艺流程
C10砼垫层
支设模板
钢筋制作
条基放线
浇筑条基砼
7.4施工方法
7.4.1为了加快施工进度，采取随挖一段随即验槽，验槽合格后立即浇筑C10混凝土垫层。
7.4.2垫层施工时，每4×4m拉对角线控制好标高，误差控制在允许偏差内，采用平板振捣器振捣、振捣后及时用木槎板搓平，并在上面做30mm厚、100mm宽的细石砼条（钢筋保护层用）。
7.4.3待C10砼层强度达到1.2N/mm2方可进行条基钢筋绑扎。
7.4.4钢筋绑扎后支护模板,验筋后浇筑砼。
7.5技术措施
7.5.1钢筋制作前技术人员应仔细检查数量及长度制定钢筋下料单，对施工操作人员进行细致交底。
7.5.2制作完毕的钢筋按品种、规格及使用部位进行分类堆放，标识清楚。
7.5.3绑扎前应熟悉施工图，核对成品钢筋品种、规格、形状、尺寸和数量，如有错漏应纠正增补。
7.5.4基础钢筋用22#铁线绑扎，四周两行钢筋的相交点应每点扎牢，中间部分每隔一根互成梅花形扎牢，双向主钢筋网，则需全部钢筋相交点扎牢。
双排主筋间两则应设斜向钢筋（Φ20以上）每点扎牢（必要时进行焊接），两侧斜筋方向相反，以防止钢筋网变形。
7.5.5受力主筋焊接，采用双面搭接焊，按5d倍搭接长度，在安装前焊接完毕。
7.5.6柱墙筋是基础钢筋的关键，柱筋下部必须固定在梁底受力筋上，上部柱筋加固，采用4寸钢管三面支撑加固，以防浇砼时，由于振捣使柱筋发生移位。
7.5.7条基基础模板，采用木模钉镀锌铁皮，制作定型模板，便于安装、拆卸并且能够保证砼浇筑质量和感观，对提前工期有可造保证。
7.5.8模板支撑应设在坚实处，并在支设处垫200×200mm的木板，横向支撑每500mm设一道支柱截面100×100mm木方，横档木方截面50×50mm，板厚不少于25mm。
7.5.9水泥、砂、石进场时及时进行二次复试，依据复试结果确定是否使用，早强快硬性水泥如出厂超过一个月，需做复试，按复试后强度使用。
7.5.10为确保工期对基础砼掺加早强剂，掺量占水泥重3%（需经试配后使用）。
7.5.11砼搅拌时应清除浇筑部位垃圾、泥土等杂质，木模内刷隔离剂，缝隙孔洞应堵严，以防漏浆。
7.5.12为避免离析，砼自高处倾落时，其自由倾落高度不得离超过1.2m，漏斗开启应慢启少放，以免砸坏钢筋网或产生胀模。
7.5.13浇筑应连续进行，不留施工缝或少留施工缝，如须间歇，间歇时间应尽量缩短，并在上一层砼初凝前，将次层砼浇筑完毕，如间隙时间超过3小时，应待砼强度达到1.2n/mm以上时才能继续浇筑，并且在浇筑时撒一层与原配比相同的素水泥砂浆（15mm—20mm厚）。
7.5.14振捣采用梅花式，快插慢拔，插点要均匀，逐点移动，均匀振实。
7.5.15振捣器至模板距离应不大于振捣棒作用半径0.7倍，振捣器不得挂在钢筋上，避免碰撞钢筋模板。
7.5.16砼分层浇筑时，每层厚度应小于振捣棒长度的1.25倍或振捣棒上盖接头处，在振捣上一层时，应插入下一层中5cm。
同时振捣上层时要在下层砼初凝前进行。
7.5.17振捣器在每一插点上的振捣时间，以砼表面呈水平并出现水泥浆和不再出现气泡，不再显著沉落为度，时间一般约20—30S左右。
8.0地下防潮层施工方案
8.1地下水平防潮层施工
本工程地下水平防潮层设于地面下-0.06米处，30厚YJ2000防水砂浆（掺水泥重量的3%YJ2000），浇圈闭合。
8.2外墙垂直防潮层施工
本工程外墙防潮层为在墙表面抹一层10mm厚的1：
2.5掺3%YJ2000的防水砂浆打底，上抹5厚水泥砂浆面层压光。
9.0模板工程
本工程柱采用钢模板，顶板拟用复合竹模板。
它的特点是施工方便,速度快,成型后砼的外观质量好,能达到高标准的要求.
9.1支模
9.1.1柱模板.
为加快施工进度，保证砼外观质量。
根据设计要求按柱子的截面大小尺寸，用钢模板定型，外侧采用100×600mm木方竖向背楞，每隔500mm加道钢管柱箍，不得与脚手架连成一体，模板接缝处贴双面胶带，保证拼缝严密，不漏浆，且尺寸准确，柱子模板沿高度方向按@500mm间距设置M14对拉螺栓，宽度为600mm的柱居中设置，宽度>600mmm每隔300设置一道，柱模施工时，先准确放线，同时放出柱的外轮廓线，在柱的主筋与最底下一个箍筋的交接处，四角用Φ8钢筋弯成90º的小角钢筋焊成限位钢筋（按柱子大小放的外围线焊在起其线之内），柱模四周靠上，挂垂直线验收校正再加以固定；对于通排柱子在一条轴线上大小一样的，必须拉通线两头至中间的顺序先安装中间各柱模。
模板后背肋采用60×100mm木方。
9.1.2构造柱模板
砌筑时构造柱留置马牙槎，马牙槎5皮砖一出，5皮砖一退，先退后出。
支设时先将残余砂浆等杂物清扫干净。
构造柱模板采用复合竹胶板，每隔500㎜高设置一道横肋，并用8#钢线紧固。
底部留检查口，模板校正后将检查口封严。
9.1.3现浇顶板和模板
矩形截面梁及顶板采用竹模板。
梁模支设时,先铺梁的底模和一边模板,梁模深入柱模里平口,跨度不小于4米的梁并按1/1000-3/1000起拱，梁模支设完毕并加固后,即可开始板模的支设,模板支设时,先铺60×100mm底板,然后铺模板,并用钉子钉牢,模板严禁悬挑.
9.1.4楼梯模板
楼梯模板采用钢木模板,安装前应按实际层高放样.安装时应先安装平台梁模板,再安装楼梯底模,最后安装外帮侧模,外帮侧模用三角模按实样制好后,用套板画出踏步侧板位置线,钉好固定踏步位置的档木再钉侧板.
根据本工程特点,在模板工程施工时,严格按施工程序组织专业专项施工,操作人员固定,技术熟练,以保证施工进度要求和质量要求,这样就可以加快施工进度,确保施工质量,最终达到总体进度计划的要求。
9.2模板计算
9.2.1模板计算
9.2.1.1模板和对拉螺栓计算
本工程面模板采用10mm厚的竹胶板,支撑结构采用ø48×3.5mm的钢管,面模板用60×100mm的木楞做框骨架.
①荷载与荷载组合
a.恒荷载标准值
模板结构的自重标准值（包括楼板\梁板及支撑楞）:
0.3KN/m².
新浇砼自重标准值:
24KN/m².
钢筋自重标准值:
楼板:
1.3KN/m².
梁板:
105KN/m²
新浇砼对横板侧压力标准值按下列两式计算,取计算结果较小值.
F=0.22γctoβ1β2v1/2
F=γcH
F:
新浇砼对模板的最大侧压力（KN/m²）
γc:
砼的重力密度（KN/m²）
to:
现浇砼的初凝时间（h）
β1:
外加剂影响修正系数,掺有缓凝作用的外加剂时取1:
2
β2:
砼坍落度影响系数,本工程砼坍落度为180±20mm,因此取值为1.2
v:
砼的浇注速度（m/h）
b.活荷载标准值
施工人员及设备荷载标准值：
２.5KN/m²
浇捣砼时产生的荷载标准值：
对水平面模板产生的垂直荷载为２KN/m²
对垂直面模板，在新浇砼侧压力有效压头高度以内，取４KN/；有
效压头高度以外不予考虑．
倾倒砼时对垂直面模板产生的荷载标准值：
２KN/m²
c.荷载分项系数与调整系数
分项系数：
恒荷载取１.２，活荷载取１.４。
调整系数取１.０。
d.模板结构计算荷载组合
a荷载编号见下表：
荷载名称
荷载类别
荷载编号
模板结构自重
恒荷
１
新浇砼自重
恒荷
２
钢筋自重
恒荷
３
施工人员及设备自重
活荷
４
振捣砼时产生的荷载
活荷
５
新浇砼对模板的侧压力
恒荷
６
倾倒时产生的荷载
活荷
７
模板的荷载组合见下表
注：
计算承载力时，荷载组合中的各项荷载均采用荷载设计值，即荷载标准值乘以相应的分项系数和调整系数．刚度验算时，荷载组合中各项荷载均采用荷载的标准值
项次
模板结构项目
荷载组合
计算荷载能力
刚度验算
１
水平模板及支架
１＋２＋３＋４
１＋２＋３
２
梁底板及支架
１＋２＋３＋５
１＋２＋３
３
梁的侧面模板
５＋６
６
４
柱．墙的侧面模板
６＋７
６
9.2.2模板验算
9.2.2.1面模板验算
面模板的支撑木楞间距为５００mm，模板厚度为１９mm．
计算简图如上
强度验算如下
荷载计算：
模板自重 ０.３×１.２＝０.３６KN/m²
钢筋自重 １.３×０.３×１.２＝０.４７KN/m²
３００mm厚新浇砼自重 24×0.3×1.2=8.6KN/m²
施工人员及设备自重2.4×1.4=3.5KN/m²
总计：
12.93KN/m²
取１.０m宽带进行验算，则：
q1=1.0×12.93=12.93KN/m²
q2=1.0×（12.93-3.5）=9.43KN/m²
P=1.75KN
强度验算：
施工荷载为均布荷载时：
M1=0.07×q112=0.07×12.93×0.52=0.226KN.m
施工荷载为集中荷载时：
Ｍ2=0.07×q212+0.156×p1
=0.07×9.43×0.52+0.156×1.75×0.5
=0.302KN.m
由于M2>M1，故取Ｍ２进行强度验算．
模板的净截面抵抗距为：
Ｗ＝１／６bh２＝1/6×1.0×0.00192=0.0000602m³
Ơ=M2/W=0.302/0.0000602=5017KN/m²<[f]=50000KN/m²
故强度满足要求．
刚度验算如下
荷载计算：
模板自重 ０.３KN/m²
３００mm厚砼自重2.4×0.30=7.2KN/m²
钢筋自重1.3×0.30=0.39KN/m²
总计：
7.89KN/m²
取１.０m宽板带进行验算，则：
q＝1.0×7.89=7.89KN/m=7.89N/mm
刚度验算：
I=1/12bh³=1/12×1000×193=571583mm4
E=9.0×103N/mm².
V=w1×（ql4/100EI）=0.521×（7.89×5004/100×90000×571583）
=0.50mm
其允许挠度为２mm，故刚度满足要求．
9.2.2.2模板木楞验算
木楞截面尺寸为６０mm１００mm，木楞的支撑钢管间距为９０cm，
计算简图如下：
pp
强度验算如下
荷载计算：
荷载由面板传给木楞,每根木楞受载为一个面板跨模板跨,水平面模板的板跨为50cm,荷载取值为:
q1=0.5×12.93=6.48KN/m²
q2=9.43×0.5=4.72KN/m²
P=3.5×0.45=1.58KN
强度验算：
施工荷载为均布荷载时:
M1=0.07×q112=0.07×6.448×0.92=0.37KN.m
施工为集中荷载时:
Ｍ2=0.07×q212+0.156×p1
=0.07×4.72×0.92+0.156×1.58×0.9
=0.49KN.m
由于M1>M2,故取M2进行强度验算.
木楞的净截面抵抗距为:
Ｗ＝１／６bh2＝1/6×0.06×0.12=0.0001m³
Ơ=M2/W=0.49/0.0001=4900KN/m²<[f]=15000KN/m²
故强度满足要求.
刚度验算如下
荷载计算：
q＝0.5×7.89=3.95KN/m=3.95N/mm
挠度验算：
I=1/12bh³=1/12×60×1003=5000000mm4
E=9.0×103N/mm².
V=w×（q14/100EI）=0.521×（3.95×9004/100×90000×5000000）
=0.30mm
其允许挠度为2mm,故挠度满足要求.
9.2.2.3板模钢管支撑验算
钢管型号为Ø48×3.5mm,间距为90×90cm,横杆间距为1.8m,受力方式为轴心受压.
强度验算如下
荷载验算：
荷载由面模板传递给木楞,木楞再传递给支撑钢管.
Ｎ＝12.93×0.9×0.9=10.47KN
强度验算：
N/A=10470/489=21.4N/mm²<[f]=2.5N/mm²
稳定性验算如下
λ=1/Ф=37.5
查表得,Ф=0.947
N/ФA=10470/0.947×489=22.6N/mm²<[f]=2.5N/mm²
9.2.3梁模计算
a.计算简图如下:
b.强度验算
荷载计算
模板自重 ０.３×1.2=0.36KN/m²
850mm厚新浇砼自重1.2×2.4×0.85=24.48KN/m²
钢筋自重1.2×1.５×0.85=1.53KN/m²
总计：
29.17KN/m²
取１.０m宽板带进行验算，则：
q＝1.0×29.17=29.17KN/m=29.17N/mm.
强度验算：
Ｍ＝q12/8=29.17×0.42/8=0.58N.m
模板的净截面抵抗矩为：
Ｗ＝0.0000602m³
Ơ=M/w=0.58/0.0000602=9691KN/m²=9.69N/mm²<[f]=50N/mm²
故强度满足要求．
刚度验算如下
荷载计算：
模板自重０.３=0.3KN/m²
850mm厚新浇砼自重2.4×0.85=2０.4KN/m²
钢筋自重1.５×0.85=1.28KN/m²
总计21.98KN/m²
取１.０m长梁进行验算，则：
q＝1.0×21.98=21.98KN/m=21.98N/mm.
刚度验算：
I=1/12bh³=1/12×1000×193=571583mm4
E=9.0×103N/mm².
V=５×（q14/100EI）=5×（21.98×4004/384×90000×571583）
=1.40mm
其容许挠度为２mm，故刚度满足要求．
b.侧面模板验算
木楞间距为35cm.
计算简图
强度验算如下
荷载计算：
新浇砼对模板的侧压力
F1=0.22×24×6×1.2×0.85½=42.06KN/m²
F2=24×0.85=20.4KN/m²
故侧压力为：
1.2×20.4=24.48KN/m²
振捣砼时产生的荷载不予考虑．
取１.０m长梁进行验算，则：
q＝1.0×24.28=24.48KN/m²
强度验算：
Ｍ＝0.07×q12=0.07×24.48×0.352=0.21N.m
Ơ=M/w=0.21/0.0000602=3487KN/m²=3.5N/mm²<[f]=50N/mm²
故强度满足要求．
刚度验算如下
荷载计算
新浇砼侧压力2０.4KN/m²
取１.０m长梁进行验算，则：
q＝1.0×20.4=20.4KN/m²
刚度验算：
V=0.521×（q14/100EI）=0.521×（20.4×3504/100×90000×571583）
=0.3mm
其容许挠度为２mm，故刚度满足要求．
c.木楞计算
水平木楞与侧板木楞的钢管支撑间距均为９０cm，只有荷载大的验算即可．由于梁底木楞受载大于侧梁木楞受载，故取梁底木楞进行验算．
计算简图
强度验算如下
荷载计算：
q＝0.2×29.17=5.83KN/m²
强度验算：
Ｍ＝0.07×ql2=0.07×5.83×0.81=0.33N.m
ơ=M/w=0.33/0.0001=3306KN/m²=3.3N/mm²<[f]=15N/mm²
故强度满足要求．
刚度验算如下
荷载计算：
q＝0.2×21.98=4.40KN/m.
刚度验算：
v=W×（q14/100EI）=0.521×（4.4×9004/100×9000×5000000）
=0.3mm.
其容许挠度为２mm，故刚度满足要求．
d.钢管支撑验算
钢管间距为９０×６０cm，横杆间距为 １.8m，受力考虑轴心受压．
强度验算如下
荷载计算：
N=0.9×0.4×29.17=10.5KN
强度验算：
ơ＝N/A=10500/489=21.5N/mm²
稳定性验算：
λ=1/Ф=37.5
查表得,Ф=0.947
N/ФA=10500/0.947×489=22.7N/mm²<[f]=215N/mm²
④墙，柱模验算
a.面模板验算.
木模板间距为４０cm
计算简图
强度计算如下
荷载计算：
新浇砼对模板的侧压力
F1=0.22×24×6×1.2×1.2×２½=７９KN/m²
F2=24×４=９６KN/m²
故侧压力为：
1.2×79=94.8KN/m²
倒砼时产生的荷载：
1.4×2=2.8KN/m²
总计：
97.6KN/m²
取１.０m宽板带进行验算，则：
q＝1.0×97.6=97.6KN/m²
M=0.07×97.6×0.42=1.09KN.m
强度验算：
W＝0.0000602m³
ơ=M/w=1.09/0.0000602=18.106KN/m²=18.106N/mm²<[f]=50N/mm²故强度满足要求。
刚度验算如下
荷载计算：
新浇砼侧压力79KN/m²
q＝1.0×79=79KN/m²=79N/mm²
刚度验算：
I=1/12bh³=1/12×1000×193=571583mm4
E=9.0×103N/mm².
V=w×（q14/100EI）=0.521×（79×4004/100×90000×571583）
=2.0
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