梁模板217m.docx
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梁模板217m
梁模板（碗扣式）计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
WKL3
新浇混凝土梁计算跨度（m）
24
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
500×1500
新浇混凝土结构层高（m）
21.7
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
小梁垂直于砼梁截面
支撑架立柱沿梁跨向间距la（mm）
600
步距h（mm）
600
立柱根数
4
立柱布置方式
等间距
立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
0,300,300,300
底模下设支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
300
设计简图如下：
模板设计立面图
模板设计平面图
四、面板验算
模板类型
复合木纤维板
模板厚度（mm）
15
模板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
模板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9×max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q2k]×b=0.9×max[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.5）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×1.5）+1.4×0.7×2]×1＝48.36kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×1＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×1.5]×1＝46.6kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×1＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝[G1k+（G2k+G3k）×h]×1＝[0.1+（24+1.5）×1.5]×1＝38.35kN/m
1、强度验算
Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×46.6×0.122+0.121×1.76×0.122＝0.07kN·m
σ＝Mmax/W＝0.07×106/37500＝1.99N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×38.35×1254/（100×10000×281250）＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×46.6×0.12+0.446×1.76×0.12＝2.39kN
R2=R4=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×46.6×0.12+1.142×1.76×0.12＝5.66kN
R3=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×46.6×0.12+1.223×1.76×0.12＝6.93kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R5'=0.393q2l=0.393×38.35×0.12＝1.88kN
R2'=R4'=0.928q2l=0.928×38.35×0.12+1.142×1.76×0.12＝4.45kN
R3'=1.143q2l=1.143×46.6×0.12＝5.48kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
60×100
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
100
小梁截面惯性矩I（cm4）
500
q1＝max[2.39+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.5/4，6.93+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.5/4]＝6.96kN/m
q2＝max[1.88+（0.3-0.1）×0.5/4，5.48+（0.3-0.1）×0.5/4]＝5.5kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.96×0.62，0.5×6.96×0.32]＝0.31kN·m
σ＝Mmax/W＝0.31×106/100000＝3.13N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.96×0.6，6.96×0.3]＝2.53kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×2.53×1000/（2×100×60）＝0.63N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×5.5×6004/（100×9350×5000000）＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝5.5×3004/（8×9350×5000000）＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.96×0.6，0.393×6.96×0.6+6.96×0.3]＝4.77kN
同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1＝R5＝1.66kN，R2＝R4＝3.9kN，R3＝4.77kN
正常使用极限状态
Rmax'＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.5×0.6，0.393×5.5×0.6+5.5×0.3]＝3.77kN
同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1'＝R5'＝1.31kN，R2'＝R4'＝3.07kN，R3'＝3.77kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.26×106/4490＝56.92N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝6.28kN
τmax＝2Vmax/A=2×6.28×1000/424＝29.65N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝166.67/400＝0.42mm
满足要求！
4、支座反力验算
R1＝-0.1kN，R2＝8.05kN，R3＝8.05kN，R4＝-0.1kN
七、立柱验算
钢管类型（mm）
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.8
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
立柱抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
λ=h/i=600/15.8=37.97≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.91
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×0.22×0.6×0.62/10＝0.01kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.5）+0.9×1.4×2]×1＝44.14kN/m
2）小梁验算
q1＝max{2.17+（0.3-0.1）×0.5/4+0.9×[1.2*（0.5+（24+1.1）×0.12）+0.9×1.4×2]×max[0-0.5/2，（0.6-0）-0.5/2]/4×1，6.31+（0.3-0.1）×0.5/4}=6.33kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝-0.1kN，R2＝8.05kN，R3＝8.05kN，R4＝-0.1kN
立柱最大受力Nw＝Rmax+（0.9×0.6/4）×0.75＝8.15kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝8.15/（0.91×424）+0.01×106/4490＝1.22N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝8.05kN≤[N]＝30kN
满足要求！
梁侧模板计算书
一、工程属性
新浇混凝梁名称
WKL3，标高21.7m
混凝土梁截面尺寸（mmxmm）
500×1500
梁板结构情况
见下图
楼板厚度（mm）
120
二、荷载组合
混凝土重力密度γc（kN/m3）
24
新浇混凝土初凝时间t0（h）
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1.15
混凝土浇筑速度V（m/h）
2.5
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）
1.5
振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k（kN/m2）
4
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×1.5]＝min[38.4，36]＝36kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×36+1.4×4，1.35×36+1.4×0.7×4]＝0.9max[48.8，52.52]＝0.9×52.52＝47.27kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝36kN/m2
三、支撑体系设计
小梁布置方式
竖直向布置
小梁间距
200
主梁合并根数
2
主梁最大悬挑长度（mm）
200
对拉螺栓水平向间距（mm）
400
支撑距梁底距离依次为
200，725，1250
设计简图如下：
模板设计剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
计算简图如下：
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×47.27＝47.27kN/m
Mmax＝0.125q1l2＝0.125×47.27×0.22＝0.24kN·m
σ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.3N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝bS正＝1×36＝36kN/m
νmax＝5×36×2004/（384×10000×281250）=0.27mm≤200/400=0.5mm
满足要求！
3、支座反力验算
承载能力极限状态
R＝q1l=47.27×0.2＝9.45kN
正常使用极限状态
R'＝q2l=36×0.2＝7.2kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
60×80
小梁弹性模量E（N/mm2）
8415
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.66
小梁截面抵抗矩W（cm3）
64
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁截面惯性矩I（cm4）
256
计算简图如下：
1、抗弯验算
小梁弯矩图（kN·m）
q=9.45kN/m
σ＝Mmax/W＝0.26×106/64000＝4.04N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
小梁剪力图（kN）
τmax＝3Vmax/（2bh）＝3×2.84×1000/（2×80×60）＝0.89N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
小梁变形图（mm）
q=7.2kN/m
νmax＝0.13mm≤525/400=1.31mm
满足要求！
4、主梁所受支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax＝5.43kN
正常使用极限状态
R'max=4.14kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
主梁合并根数
2
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
120
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。
计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁连续梁部分弯矩图（kN·m）
主梁悬挑梁部分弯矩图（kN·m）
q=2.72kN/m
σ＝Mmax/W＝0.27×106/4490＝60.58N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁连续梁部分剪力图（kN）
主梁悬挑梁部分剪力图（kN）
τmax＝2Vmax/A=2×2.72×1000/424＝12.83N/mm2≤[τ]＝120N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁连续梁部分变形图（mm）
主梁悬挑梁部分变形图（mm）
q=4.14kN/m
ν1max＝0.34mm≤400/400=1mm
ν2max＝0.16mm≤200/400=0.5mm
满足要求！
4、最大支座反力计算
Rmax＝10.88kN
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型
M14
轴向拉力设计值Ntb（kN）
17.8
可知对拉螺栓受力N＝0.95×10.88＝10.34kN≤Ntb＝17.8kN
满足要求！
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