宁波尚野服饰物料提升拆除专项施工组织设计.docx
《宁波尚野服饰物料提升拆除专项施工组织设计.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《宁波尚野服饰物料提升拆除专项施工组织设计.docx（10页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
宁波尚野服饰物料提升拆除专项施工组织设计
宁波尚野服饰有限公司厂区项目
井字架安装、拆除专项施工组织设计
一、工程概况：
本工程位于奉化市西坞工业区。
由宁波尚野服饰有限公司投资，宁波宁大工程建设监理有限公司监理，宁波宁大工程建设监理有限公司监理，宁波建工集团五分公司承建。
总工期：
300日历天。
开工日期：
2005年09月06日，计划竣工日期：
2006年07月06日。
项目由1#、2#、3#厂房、附属用房、门卫组成，总建筑面积：
3544.1平方米，占地面积：
852.5平方米，1#、2#厂房为三层，3#厂房为五层，局部二层。
本项目主体采用钢筋混凝土框架结构，建筑结构安全等级为二级，耐火等级为二级，抗震设防为六级，屋面防水等级为三级，建筑合理使用年限为50年，生产火灾危险性为戊类。
施工现场安全生产、文明施工管理目标：
合格。
根据施工要求，井字架具体分布如下：
1、1#、2#厂房：
1台单吊笼井字架。
2、2#、3#厂房：
1台双吊笼井字架。
如施工需要，根据实际情况增减井字架数量。
二、安全防护装置：
1、基础：
架体基础根据土质情况，在原有的基础上夯实，并浇灌不小于8CM厚的C25混凝土。
2、缆风绳：
（1）缆风绳的材料应选用直径不小于9、3MM的钢丝绳。
（2）架体在20米以下（含20米）时，缆风绳设置不小于一组（每组4根）；在21米—30米时，不小于二组。
（3）缆风绳应在架体四角有横向缀件的同一水平面上对称设置，并有防止架体钢材对缆风绳的剪切破坏的措施。
（4）缆风绳与地面呈45-60º夹角，其上下端的钢丝绳卡不小于3个，下端应用与钢丝绳卡相适应的花篮螺栓与地锚连接，并拉紧钢丝绳，使其垂度不大于0、01L（L为长度）。
调节时应对角进行。
3、安全停靠装置：
当吊笼运行到位时，该装置应能可靠地将吊笼定位，并能承受吊笼自重、额定荷载、运卸料人员的工作荷载。
4、断绳保护装置：
因SS1000型井字架有四根起升钢丝绳和平衡装置，故无须断绳保护。
5、吊笼安全门：
吊笼的进、出处均设置自动开启型安全门，使吊笼在全封闭中运行。
进料口安全门只有在吊笼落地时才自动开启，防止人员进入架体内。
6、楼层口通道门：
井字架吊笼与各楼层通道口均设安全门。
在吊笼运行时，处于关闭常态，只有在卸料时由卸料人员向内打开，以保证作业人员不在此处发生高处坠落。
7、进料口防护棚：
地面进料口是运料人员经常出入和停留的地方，吊笼在运行过程中容易发生落物伤人事故。
因此，在此处必须搭设宽度大于架体外部尺寸、两边对称且不小于1、2米、长度大于架体3米，其顶部材料必须能承受10KPA的均布荷载的防护棚。
8、上、下限位装置：
由于SS1000型井字架采用曳引机起升，并设平衡重装置，平衡块到地吊笼停止上升，吊笼到地平衡块停止上升。
9、紧急停止开关：
在紧急情况下，能及时切断曳引机电源而停止作业。
设在控制箱的醒目处。
三、井字架的安装、拆除安全技术措施：
（一）、井字架安装技术措施：
1、安装人员必须经过专业培训，考试合格，并持有有效上岗操作证，且熟悉井字架的技术性能。
2、遇恶劣天气或风速达到20m/S时，不得进行安装作业。
已经安装的必须进行加固。
3、安装前必须对作业人员进行安全技术交底，并进行周密的分工和落实岗位责任制，确定有经验的职工专人统一指挥。
对所有安装用具进行严格的安全检查。
4、划定安全警戒区域，指定专人监护，挂设警示标志，严禁非作业人员进入作业区。
5、严格执行《高处作业安全操作规程》，不得酒后上岗。
6、架体安装时，每安装二个标准节（一般不大于8米），应采取临时支撑或挂设临时缆风绳，并对架体进行校正，在确定安全时方可继续作业。
7、安装后架体的垂直度偏差不大于1、5‰，顶部自由高度不大于6米。
双吊笼架体对角线长度公差不得超过最大边长的名义尺寸的3‰；导轨接头缝不得大于1mm，接头缝台阶不得大于0、5mm，两导轨平行偏差不大于3mm，吊拢导轮与导轨的安装间隙应控制在5-10mm以内。
8、架体各节点的螺栓必须紧固，螺帽端应垫平垫和弹垫。
9、提升钢丝绳不得接长使用，端部应设保险环并用不小于三个与绳径相匹配的绳卡固定，绳卡间距不小于绳直径的6倍，绳卡马鞍应放在钢丝绳的受力一侧。
10、曳引机必须安装在砼基础上，并用预埋螺栓牢固固定。
11、架体安装完毕后，必须经公司、项目部、监理单位进行试验和验收，检查验收合格，并挂上“验收合格牌”后方可投入使用。
（二）、井字架拆除安全技术措施：
1、井字架的拆除必须满足安装安全技术措施中：
1、2、3、4、5条要求。
2、查看井字架与建筑物、脚手架、卸料平台的连接情况，有无其它牵拉物、临时缆风绳及地锚的设置情况、架体与基础的连接和架体的垂直度。
3、在拆除缆风绳前，应先设置临时缆风绳或支撑，确保架体自由高度不大于二个标准节（一般不大于8米）。
4、拆除作业时，严禁从高处向下抛掷物件。
5、拆除作业宜白天进行。
确需夜间作业时，必须有良好的照明系统，中途中断作业时应采取临时加固措施。
四、井字架使用安全技术管理：
1、井字架机操工必须经企业培训、考试合格，持机操证上岗。
2、机操工在每班开机前应对曳引机、钢丝绳、地锚、缆风绳进全面检查，并先进行空车运行，确认各类安全装置安全可靠后，方可投入作业。
3、每月进行一次定期、全面的安全检查。
4、严禁施工人员攀登、穿越井字架和乘坐吊笼上下。
5、物料在吊笼内应均匀分布，不得超出吊笼，严禁超载。
6、在作业中，不论何人发出紧密停车信号必须立即执行。
确认安全后方可投入使用。
7、井字架在运行时不得进行保养、维修、排除故障等工作。
在维修、保养时必须切断电源，并在醒目处挂设“有人作业，禁止合闸”的标志牌，必要时应设专人监护。
8、作业结束时，机操人员应把吊笼降到地面、切断电源、锁好控制箱门，以防止其他人员擅自启动曳引机。
五、卸料平台搭设设计计算：
卸料平台搭设的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、还参照《施工技术》2002.3.、《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
卸料平台搭设高度为18.0米，
搭设尺寸为：
立杆的纵距b=1.20米，立杆的横距l=1.20米，立杆的步距h=1.50米。
图落地平台支撑架立面简图
图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的钢管类型为
48×3.2。
一、基本计算参数[同上]
二、纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩W=4.73cm3；
截面惯性矩I=11.35cm4；
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算：
（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）：
q11=0.150+0.300×1.200=0.510kN/m
（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：
q12=5.000×0.500=2.500kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值q2=1.000×0.500=0.500kN/m
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
静荷载q1=1.2×0.510+1.2×2.500=3.612kN/m
活荷载q2=1.4×0.500=0.700kN/m
最大弯矩Mmax=（0.10×3.612+0.117×0.700）×1.2002=0.638kN.m
最大支座力N=（1.1×3.612+1.2×0.70）×1.20=5.776kN
抗弯计算强度f=0.638×106/4729.0=134.93N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载q1=0.510+2.500=3.010kN/m
活荷载q2=0.500kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.677×3.010+0.990×0.500）×1200.04/（100×2.06×105×113510.0）=2.246mm
纵向钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
三、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=5.78kN
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图（kN.m）
支撑钢管变形图（mm）
支撑钢管剪力图（kN）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=1.703kN.m
最大变形vmax=6.99mm
最大支座力Qmax=15.321kN
抗弯计算强度f=1.70×106/4729.0=360.02N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=15.32kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架钢管的自重（kN）：
NG1=0.129×18.000=2.324kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
（2）栏杆的自重（kN）：
NG2=0.150×1.200=0.180kN
（3）脚手板自重（kN）：
NG3=0.300×1.200×1.200=0.432kN
（4）堆放荷载（kN）：
NG4=5.000×1.200×1.200=7.200kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=10.136kN。
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000×1.200×1.200=1.440kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=14.18kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.59
A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.50
W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=4.73
——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式
（1）或
（2）计算
l0=k1uh
（1）
l0=（h+2a）
（2）
k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.75
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；
公式
（1）的计算结果：
=161.36N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
公式
（2）的计算结果：
=110.97N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0=k1k2（h+2a）（3）
k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.037；
公式（3）的计算结果：
=156.73N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
表1模板支架计算长度附加系数k1
———————————————————————————————————————
步距h（m）h≤0.90.9k11.2431.1851.1671.163
———————————————————————————————————————
表2模板支架计算长度附加系数k2
—————————————————————————————————————————
H（m）46810121416182025303540h+2a或u1h（m）
1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173
1.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.149
1.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132
1.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123
1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.111
1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.104
2.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.101
2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.094
2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091
—————————————————————————————————————————以上表参照杜荣军：
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
计算软件：
中科院PKPM《施工现场设施安全计算》。
宁波建工集团
宁波尚野服饰有限公司项目部
2005-8-15
升级会员 