宁波尚野服饰物料提升拆除专项施工组织设计.docx

1、宁波尚野服饰物料提升拆除专项施工组织设计宁波尚野服饰有限公司厂区项目井字架安装、拆除专项施工组织设计一、工程概况：本工程位于奉化市西坞工业区。由宁波尚野服饰有限公司投资，宁波宁大工程建设监理有限公司监理，宁波宁大工程建设监理有限公司监理，宁波建工集团五分公司承建。总工期：300日历天。开工日期：2005年09月06日，计划竣工日期：2006年07月06日。项目由1#、2#、3#厂房、附属用房、门卫组成，总建筑面积：3544.1平方米，占地面积：852.5平方米，1#、2#厂房为三层，3#厂房为五层，局部二层。本项目主体采用钢筋混凝土框架结构，建筑结构安全等级为二级，耐火等级为二级，抗震设防为六

2、级，屋面防水等级为三级，建筑合理使用年限为50 年，生产火灾危险性为戊类。施工现场安全生产、文明施工管理目标：合格。根据施工要求，井字架具体分布如下：1、1#、2#厂房：1台单吊笼井字架。2、2#、3#厂房：1台双吊笼井字架。如施工需要，根据实际情况增减井字架数量。二、安全防护装置：1、基础：架体基础根据土质情况，在原有的基础上夯实，并浇灌不小于8CM厚的C25混凝土。2、缆风绳：（1）缆风绳的材料应选用直径不小于9、3MM的钢丝绳。（2）架体在20米以下（含20米）时，缆风绳设置不小于一组（每组4根）；在21米30米时，不小于二组。（3）缆风绳应在架体四角有横向缀件的同一水平面上对称设置，并

3、有防止架体钢材对缆风绳的剪切破坏的措施。（4）缆风绳与地面呈45-60夹角，其上下端的钢丝绳卡不小于3个，下端应用与钢丝绳卡相适应的花篮螺栓与地锚连接，并拉紧钢丝绳，使其垂度不大于0、01L （L为长度）。调节时应对角进行。3、安全停靠装置：当吊笼运行到位时，该装置应能可靠地将吊笼定位，并能承受吊笼自重、额定荷载、运卸料人员的工作荷载。4、断绳保护装置：因SS1000型井字架有四根起升钢丝绳和平衡装置，故无须断绳保护。5、吊笼安全门：吊笼的进、出处均设置自动开启型安全门，使吊笼在全封闭中运行。进料口安全门只有在吊笼落地时才自动开启，防止人员进入架体内。6、楼层口通道门：井字架吊笼与各楼层通道口

4、均设安全门。在吊笼运行时，处于关闭常态，只有在卸料时由卸料人员向内打开，以保证作业人员不在此处发生高处坠落。7、进料口防护棚：地面进料口是运料人员经常出入和停留的地方，吊笼在运行过程中容易发生落物伤人事故。因此，在此处必须搭设宽度大于架体外部尺寸、两边对称且不小于1、2米、长度大于架体3米，其顶部材料必须能承受10KPA的均布荷载的防护棚。8、上、下限位装置：由于SS1000型井字架采用曳引机起升，并设平衡重装置，平衡块到地吊笼停止上升，吊笼到地平衡块停止上升。9、紧急停止开关：在紧急情况下，能及时切断曳引机电源而停止作业。设在控制箱的醒目处。三、井字架的安装、拆除安全技术措施：（一）、井字架

5、安装技术措施：1、安装人员必须经过专业培训，考试合格，并持有有效上岗操作证，且熟悉井字架的技术性能。2、遇恶劣天气或风速达到20m/S时，不得进行安装作业。已经安装的必须进行加固。3、安装前必须对作业人员进行安全技术交底，并进行周密的分工和落实岗位责任制，确定有经验的职工专人统一指挥。对所有安装用具进行严格的安全检查。4、划定安全警戒区域，指定专人监护，挂设警示标志，严禁非作业人员进入作业区。5、严格执行高处作业安全操作规程，不得酒后上岗。6、架体安装时，每安装二个标准节（一般不大于8米），应采取临时支撑或挂设临时缆风绳，并对架体进行校正，在确定安全时方可继续作业。7、安装后架体的垂直度偏差不

6、大于1、5，顶部自由高度不大于6米。双吊笼架体对角线长度公差不得超过最大边长的名义尺寸的3；导轨接头缝不得大于1mm，接头缝台阶不得大于0、5mm，两导轨平行偏差不大于3mm，吊拢导轮与导轨的安装间隙应控制在5-10mm以内。8、架体各节点的螺栓必须紧固，螺帽端应垫平垫和弹垫。9、提升钢丝绳不得接长使用，端部应设保险环并用不小于三个与绳径相匹配的绳卡固定，绳卡间距不小于绳直径的6倍，绳卡马鞍应放在钢丝绳的受力一侧。10、曳引机必须安装在砼基础上，并用预埋螺栓牢固固定。11、架体安装完毕后，必须经公司、项目部、监理单位进行试验和验收，检查验收合格，并挂上“验收合格牌”后方可投入使用。（二）、井字

7、架拆除安全技术措施：1、井字架的拆除必须满足安装安全技术措施中：1、2、3、4、5条要求。2、查看井字架与建筑物、脚手架、卸料平台的连接情况，有无其它牵拉物、临时缆风绳及地锚的设置情况、架体与基础的连接和架体的垂直度。3、在拆除缆风绳前，应先设置临时缆风绳或支撑，确保架体自由高度不大于二个标准节（一般不大于8米）。4、拆除作业时，严禁从高处向下抛掷物件。5、拆除作业宜白天进行。确需夜间作业时，必须有良好的照明系统，中途中断作业时应采取临时加固措施。四、井字架使用安全技术管理：1、井字架机操工必须经企业培训、考试合格，持机操证上岗。2、机操工在每班开机前应对曳引机、钢丝绳、地锚、缆风绳进全面检查

8、，并先进行空车运行，确认各类安全装置安全可靠后，方可投入作业。3、每月进行一次定期、全面的安全检查。4、严禁施工人员攀登、穿越井字架和乘坐吊笼上下。5、物料在吊笼内应均匀分布，不得超出吊笼，严禁超载。6、在作业中，不论何人发出紧密停车信号必须立即执行。确认安全后方可投入使用。7、井字架在运行时不得进行保养、维修、排除故障等工作。在维修、保养时必须切断电源，并在醒目处挂设“有人作业，禁止合闸”的标志牌，必要时应设专人监护。8、作业结束时，机操人员应把吊笼降到地面、切断电源、锁好控制箱门，以防止其他人员擅自启动曳引机。五、卸料平台搭设设计计算： 卸料平台搭设的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技

9、术规范（JGJ130-2001）、还参照施工技术2002.3.、扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 卸料平台搭设高度为18.0米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米。 图 落地平台支撑架立面简图 图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483.2。一、基本计算参数同上二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.73cm3； 截面惯性矩 I = 11.35cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重(kN/m)： q11 =0.150+0.

10、3001.200=0.510kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q12 = 5.0000.500=2.500kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.0000.500=0.500kN/m2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.20.510+1.22.500=3.612kN/m 活荷载 q2 = 1.40.500=0.700kN/m 最大弯矩 Mmax=(0.1

11、03.612+0.1170.700)1.2002=0.638kN.m 最大支座力 N = (1.13.612+1.20.70)1.20=5.776kN 抗弯计算强度 f=0.638106/4729.0=134.93N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载 q1 = 0.510+2.500=3.010kN/m 活荷载 q2 = 0.500kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6773.010+0.9900.500)1200.04/(1002.06105113510.0

12、)=2.246mm 纵向钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=5.78kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.703kN.m 最大变形 vmax=6.99mm 最大支座力 Qmax=15.321kN 抗弯计算强度 f=1.70106/4729.0=360.02N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/1

13、50与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=15.32kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

14、1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.12918.000=2.324kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)栏杆的自重(kN)： NG2 = 0.1501.200=0.180kN (3)脚手板自重(kN)： NG3 = 0.3001.2001.200=0.432kN (4)堆放荷载(kN)： NG4 = 5.0001.2001.200=7.200kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 10.136kN。2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到，活荷载标

15、准值 NQ = 1.0001.2001.200=1.440kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 14.18kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完

16、全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.75 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m； 公式(1)的计算结果： = 161.36N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 110.97N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表

17、2取值为1.037； 公式(3)的计算结果： = 156.73N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m)1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.

18、113 1.137 1.155 1.1731.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.1491.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.1321.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.1231.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033

19、1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.1111.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.1042.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.1012.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.0942.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全计算软件：中科院PKPM施工现场设施安全计算。宁波建工集团宁波尚野服饰有限公司项目部2005-8-15