建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013计算书样本-无剪刀撑.pdf
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板模板工程施工方案计算书板模板工程施工方案计算书工程名称：
演示工程施工单位：
某建设集团编制人：
张#日期：
目目录录一、编制依据.1二、工程参数.1三、模板面板验算.2四、次楞方木验算.3五、主楞验算.5六、扣件抗滑移验算.7七、风荷载计算.7八、立杆稳定性验算.8九、立杆底地基承载力验算.10十、架体抗倾覆验算.10模板工程施工方案1一、编制依据一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工安全技术统一规范GB50870-20133、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20134、混凝土结构工程施工规范GB50666-20115、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20087、建筑结构荷载规范GB50009-20128、钢结构设计规范GB50017-20039、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200210、木结构设计规范GB50005-200311、混凝土模板用胶合板GB/T17656-200812、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号13、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号二、工程参数二、工程参数楼板模板支架参数建筑施工危险等级级危险等级系数：
支撑结构1水平杆件1砼楼板厚度0.1m支架高度5m立杆纵距1.2m立杆横距1.2m水平杆最大步距1.5m顶步步距1.5m立杆顶伸出长度a0.5m扫地杆高度0.2m钢管类型483.0mm面板木胶合板厚度：
12mm次楞方木50mm100mm，间距0.3m主楞双钢管剪刀撑依据JGJ300-2013规范要求,采用无剪刀撑框架式支撑结构支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接模板工程施工方案2荷载参数新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3永久荷载面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.193kN/m面板与次楞主楞立杆施工人员及设备荷载2.5kN/m22.5kN2.5kN/m22.5kN/m2可变荷载泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的2%风荷载广东广州市，基本风压：
0.3kN/m2三、模板面板验算三、模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm，取主楞间距1.2m的面板作为计算宽度。
面板的截面抵抗矩W=12001212/6=28800mm3；截面惯性矩I=1200121212/12=172800mm4；
（一）强度验算
（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。
2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为：
q1=1.2（240.1+1.10.1+0.3）+1.42.51.2=8.246kN/mq1=1.35（240.1+1.10.1+0.3）+1.40.72.51.2=7.492kN/m根据以上两者比较应取q1=8.246kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：
模板自重线荷载设计值q2=1.21.20.3=0.432kN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5=3.500kN3、强度验算模板工程施工方案3施工荷载为均布线荷载：
M1=0.1q1l2=0.18.2460.32=0.074kNm施工荷载为集中荷载：
M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.080.4320.32+0.2133.5000.3=0.227kNm取Mmax=0.227KNm验算强度。
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；Mmax0.227106=W=28800=7.88N/mm2f=12.5N/mm2面板强度满足要求!
（二）挠度验算
（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
q=1.2（240.11.10.10.3+2.5）=6.372kN/m；面板最大容许挠度值:
300/400=0.8mm；面板弹性模量:
E=4500N/mm2；0.677ql40.6776.3723004=100EI=1004500172800=0.45mm0.8mm满足要求!
四、次楞方木验算四、次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W=50100100/6=83333mm3；截面惯性矩I=50100100100/12=4166667mm4；
（一）抗弯强度验算
（一）抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1.2m。
模板工程施工方案42、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为：
q1=1.2（240.1+1.10.1+0.3）+1.42.50.3=2.062kN/mq1=1.35（240.1+1.10.1+0.3）+1.40.72.50.3=1.873kN/m根据以上两者比较应取q1=2.062kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：
模板自重线荷载设计值q2=1.20.30.3=0.108kN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5=3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：
M1=0.1q1l2=0.12.0621.22=0.297kNm施工荷载为集中荷载：
M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.080.1081.22+0.2133.5001.2=0.907kNm取Mmax=0.907kNm验算强度。
木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；Mmax0.907106=W=83333=10.88N/mm2f=17N/mm2次楞抗弯强度满足要求!
（二）抗剪强度验算
（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：
V1=0.6q1l=0.62.0621.2=1.485kN施工荷载为集中荷载：
V2=0.6q2l+0.65P=0.60.1081.2+0.653.500=2.353kN取V=2.353kN验算强度。
模板工程施工方案5木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:
3V32.353103=2bh=250100=0.706N/mm2fv=1.6N/mm2次楞抗剪强度满足要求!
（三）挠度验算（三）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
q=0.3（240.11.10.10.3+2.5）=1.593kN/m次楞最大容许挠度值:
1200/250=4.8mm；次楞弹性模量:
E=10000N/mm2；0.677ql40.6771.5931200.04=100EI=100100004166667=0.54mm4.8mm满足要求!
五、主楞验算五、主楞验算主楞采用:
双钢管，截面抵拒矩W=8.98cm3，截面惯性矩I=21.56cm4
（一）强度验算
（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm2。
首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。
作用在次楞上的均布线荷载设计值为：
q11=1.2（240.1+1.10.1+0.3）+1.42.50.3=2.062kN/mq12=1.35（240.1+1.10.1+0.3）+1.40.72.50.3=1.873kN/m根据以上两者比较应取q1=2.062kN/m作为设计依据。
次楞最大支座力=1.1q1l=1.12.0621.2=2.722kN。
次楞作用集中荷载P=2.722kN，进行最不利荷载布置如下图：
模板工程施工方案61200120012002.722.722.722.722.722.722.722.722.722.722.722.72计算简图（kN）-0.648-0.648-1.128-1.128-0.791-0.7910.3620.3621.3471.3470.5310.531-0.286-0.286-0.286-0.2860.5310.5311.3471.3470.3620.362-0.791-0.791-1.128-1.128-0.648-0.648弯矩图（kNm）最大弯矩Mmax=1.347kNm；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；Mmax1.347106=W=8.98103=150.000N/mm2205N/mm2主楞抗弯强度满足要求!
（二）挠度验算
（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。
作用在次楞上的均布线荷载设计值为：
q=0.3（240.11.10.10.3+2.5）=1.593kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.11.5931.2=2.103kN。
以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=2.308mm。
主梁的最大容许挠度值:
1200/150=8.0mm，模板工程施工方案7最大变形Vmax=2.308mm8.0mm满足要求!
六、扣件抗滑移验算六、扣件抗滑移验算水平杆传给立杆荷载设计值R=12.011kN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。
七、风荷载计算七、风荷载计算1.风荷载标准值风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：
k=sz00-基本风压，按广东广州市10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。
s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和37项的规定计算。
支撑架的挡风系数=1.2An/（lah）=1.20.158/（1.21.5）=0.105式中An-一步一跨范围内的挡风面积，An=（la+h+0.325lah）d=0.158m2la-立杆间距，1.2m，h-步距，1.5m，d-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。
系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。
单排架无遮拦体形系数：
st=1.2=1.20.105=0.13无遮拦多排模板支撑架的体形系数：
1-n1-0.962s=st1-=0.131-0.96=0.25-风荷载地形地貌修正系数。
n-支撑架相连立杆排数。
支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=5m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。
风压高度变化系数z=0.65。
支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=0.650.250.3=0.049kN/m22.风荷载引起的立杆轴力标准值风荷载引起的立杆轴力标准值无剪刀撑框架结构支撑结构，按下式计算：
模板工程施工方案8PWKH20.0652NWK=2B=220=0.04kN式中：
PWK风荷载的线荷载标准值，PWK=kla=0.0491.2=0.06kN/mk风荷载标准值,k=0.049kN/m2la立杆纵向间距，la=1.2mH支撑结构高度，H=5m,B支撑结构横向宽度，B=20m3.风荷载引起的立杆弯矩设计值风荷载引起的立杆弯矩设计值无剪刀撑框架结构支撑结构，按下式计算：
MWK=MLK+MTKPWKh20.061.52MLK=10=10=0.014kNmPWKhH0.061.55MTK=2（nb+1）=2（17+1）=0.013kNm式中：
nb-支撑结构立杆横向跨数，取nb=17MWK=0.014+0.013=0.027kNm风荷载引起的立杆弯矩设计值M=QMWK=1.40.027=0.038kNm八、立杆稳定性验算八、立杆稳定性验算
（一）、立杆轴力设计值
（一）、立杆轴力设计值对于承载能力极限状态，应按荷载的基本组合计算荷载组合的效应设计值。
分别计算由可变荷载或永久荷载控制的效应设计值，按最不利的效应设计值确定。
组合风荷载时：
1.20.1935+（240.11.10.10.3）1.21.2+1
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