建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013计算书样本-无剪刀撑.pdf

1、 板模板工程施工方案计算书板模板工程施工方案计算书 工 程 名 称：演示工程 施 工 单 位：某建设集团 编 制 人：张#日 期：目目 录录 一、编制依据.1 二、工程参数.1 三、模板面板验算.2 四、次楞方木验算.3 五、主楞验算.5 六、扣件抗滑移验算.7 七、风荷载计算.7 八、立杆稳定性验算.8 九、立杆底地基承载力验算.10 十、架体抗倾覆验算.10 模板工程施工方案 1一、编制依据一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、建筑施工安全技术统一规范GB50870-2013 3、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013 4、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011

2、 5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 6、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 7、建筑结构荷载规范GB50009-2012 8、钢结构设计规范GB50017-2003 9、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-2002 10、木结构设计规范GB50005-2003 11、混凝土模板用胶合板GB/T17656-2008 12、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987 号 13、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号 二、工程参数二、工程参数 楼板模板支架参数 建筑施工危险等级 级 危险等级系数：支撑结构1 水平杆件

3、 1 砼楼板厚度 0.1m 支架高度 5m 立杆纵距 1.2m 立杆横距 1.2m 水平杆最大步距 1.5m 顶步步距 1.5m 立杆顶伸出长度 a 0.5m 扫地杆高度 0.2m 钢管类型 483.0mm 面板 木胶合板 厚度：12mm 次楞 方木 50mm100mm，间距 0.3m 主楞 双钢管 剪刀撑 依据 JGJ300-2013 规范要求,采用无剪刀撑框架式支撑结构 支撑结构与既有结构连接情况 支撑结构与既有结构未作可靠连接 模板工程施工方案 2荷载参数 新浇砼自重 24kN/m3 钢筋自重 1.1kN/m3 永久荷载 面板次楞自重 0.3kN/m2 支架自重 0.193kN/m 面板

4、与次楞 主楞 立杆 施工人员 及设备荷载 2.5kN/m22.5kN 2.5kN/m2 2.5kN/m2 可变荷载 泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的 2%风荷载 广东广州市，基本风压：0.3kN/m2 三、模板面板验算三、模板面板验算 面板采用木胶合板，厚度为12mm，取主楞间距1.2m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W=12001212/6=28800mm3；截面惯性矩I=1200121212/12=172800mm4；（一）强度验算（一）强度验算 1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。2、荷载计算 取均布荷载或集中荷载两种

5、作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.1+1.10.1+0.3)+1.42.51.2=8.246kN/m q1=1.35(240.1+1.10.1+0.3)+1.40.72.51.2=7.492kN/m 根据以上两者比较应取 q1=8.246kN/m 作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2=1.21.20.3=0.432 kN/m 跨中集中荷载设计值 P=1.42.5=3.500kN 3、强度验算 模板工程施工方案 3施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1 8.2460.32=0.074kNm 施工荷载为集中荷载：M2=0.08

6、q2l2+0.213Pl=0.08 0.4320.32+0.213 3.5000.3=0.227kNm 取Mmax=0.227KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；Mmax 0.227106=W=28800=7.88N/mm2 f=12.5N/mm2 面板强度满足要求!（二）挠度验算（二）挠度验算 挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=1.2（240.11.10.10.3+2.5）=6.372kN/m；面板最大容许挠度值:300/400=0.8mm；面板弹性模量:E=4500N/mm2；0.677ql4 0.6776.3723004=10

7、0EI=1004500172800=0.45mm 0.8mm 满足要求!四、次楞方木验算四、次楞方木验算 次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W=50100100/6=83333mm3；截面惯性矩 I=50100100100/12=4166667mm4；（一）抗弯强度验算（一）抗弯强度验算 1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1.2m。模板工程施工方案 42、荷载计算 取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.1+1.10.1+0.3)+1.42.50.3

8、=2.062kN/m q1=1.35(240.1+1.10.1+0.3)+1.40.72.50.3=1.873kN/m 根据以上两者比较应取 q1=2.062kN/m 作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2=1.20.30.3=0.108kN/m 跨中集中荷载设计值 P=1.42.5=3.500kN 3、强度验算 施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.12.0621.22=0.297kNm 施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.080.1081.22+0.2133.5001.2=0.907kNm 取Mmax=0.907kNm验算强度。木材抗

9、弯强度设计值f=17N/mm2；Mmax 0.907106=W=83333=10.88N/mm2 f=17N/mm2 次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算（二）抗剪强度验算 施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.62.0621.2=1.485kN 施工荷载为集中荷载：V2=0.6q2l+0.65P=0.60.1081.2+0.653.500=2.353kN 取V=2.353kN验算强度。模板工程施工方案 5木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:3V 32.353103=2bh=250100=0.706N/mm2 fv=1.6N/mm2 次楞抗剪强度满足要求

10、!（三）挠度验算（三）挠度验算 挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=0.3（240.11.10.10.3+2.5）=1.593kN/m 次楞最大容许挠度值:1200/250=4.8mm；次楞弹性模量:E=10000N/mm2；0.677ql4 0.6771.5931200.04=100EI=100100004166667=0.54mm 4.8mm 满足要求!五、主楞验算五、主楞验算 主楞采用:双钢管，截面抵拒矩W=8.98cm3，截面惯性矩I=21.56cm4（一）强度验算（一）强度验算 当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取 2.5kN/mm2。

11、首先计算次楞作用在主楞上的集中力 P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q11=1.2(240.1+1.10.1+0.3)+1.42.50.3=2.062kN/m q12=1.35(240.1+1.10.1+0.3)+1.40.72.50.3=1.873kN/m 根据以上两者比较应取 q1=2.062kN/m 作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.12.0621.2=2.722kN。次楞作用集中荷载 P=2.722kN，进行最不利荷载布置如下图：模板工程施工方案 61200120012002.722.722.722.722.722.722.722.722.722.722.722.72

12、 计算简图(kN)-0.648-0.648-1.128-1.128-0.791-0.7910.3620.3621.3471.3470.5310.531-0.286-0.286-0.286-0.2860.5310.5311.3471.3470.3620.362-0.791-0.791-1.128-1.128-0.648-0.648 弯矩图(kNm)最大弯矩 Mmax=1.347kNm；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；Mmax 1.347106=W=8.98103=150.000N/mm2 205N/mm2 主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算（二）挠度验算 挠度验算时，荷载效应组合取永

13、久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载 P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q=0.3（240.11.10.10.3+2.5）=1.593kN/m 次楞最大支座力=1.1q1l=1.11.5931.2=2.103kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载 P，经计算，主梁最大变形值 V=2.308mm。主梁的最大容许挠度值:1200/150=8.0mm，模板工程施工方案 7最大变形 Vmax=2.308mm 8.0mm 满足要求!六、扣件抗滑移验算 六、扣件抗滑移验算 水平杆传给立杆荷载设计值 R=12.011kN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计

14、算。七、风荷载计算 七、风荷载计算 1.风荷载标准值风荷载标准值 风荷载标准值应按下式计算：k=sz0 0-基本风压，按广东广州市10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数=1.2An/(lah)=1.20.158/(1.21.5)=0.105 式中An-一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h+0.325lah)d=0.158m2 la-立杆间距，1.2m，h-步距，1.5m，d-钢管外径，0.048m 系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-支撑架

15、立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2=1.20.105=0.13 无遮拦多排模板支撑架的体形系数：1-n 1-0.96 2 s=st 1-=0.13 1-0.96=0.25-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=5m，按地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.65。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=0.650.250.3=0.049kN/m2 2.风荷载引起的立杆轴力标准值风荷载引起的立杆轴力标准值 无剪刀撑框架结构支撑结构，按下式计算：模板工程施工方案 8PWKH2 0.0652 NWK=2

16、B=220=0.04kN 式中：PWK风荷载的线荷载标准值，PWK=kla=0.0491.2=0.06kN/m k风荷载标准值,k=0.049kN/m2 la立杆纵向间距，la=1.2m H支撑结构高度，H=5m,B支撑结构横向宽度，B=20m 3.风荷载引起的立杆弯矩设计值风荷载引起的立杆弯矩设计值 无剪刀撑框架结构支撑结构，按下式计算：MWK=MLK+MTK PWKh2 0.061.52 MLK=10=10=0.014kNm PWKhH 0.061.55 MTK=2(nb+1)=2（17+1）=0.013kNm 式中：nb-支撑结构立杆横向跨数，取nb=17 MWK=0.014+0.013=0.027kNm 风荷载引起的立杆弯矩设计值M=QMWK=1.40.027=0.038kNm 八、立杆稳定性验算 八、立杆稳定性验算（一）、立杆轴力设计值（一）、立杆轴力设计值 对于承载能力极限状态，应按荷载的基本组合计算荷载组合的效应设计值。分别计算由可变荷载或永久荷载控制的效应设计值，按最不利的效应设计值确定。组合风荷载时：1.20.1935+(240.11.10.10.3)1.21.2+1