200
300
500<<専00
250
350
/i>BOO
300
400
1.3深梁配筋率
《混凝土规范》G.0.12
G612深梁的纵向受拉钢筋配筋率p{p=^）.水平分布钢筋配筋率禺（忌=鬻小为水平分布钢筋的间距）和竖向分布钢筋配筋率心（/-翕小为竖向分布钢筋的间距）不宜小于表G0.12规定的数值召
憲G从1Z深梁中钢筋的最小配筋百分率{%）
钢筋和类
纵向曼拉钢筋
水平分布钢筋
竖向分布報筋
HPBSOO
0-25
0*25
0-20
HRB400.HRBF4C0.RRBiOO.
HRB335.HRBF335
0,20
630
015
HRB500.HRBF5Q0
0.15
0,15
0,W
注］当集中荷载柞用于连续深梁上部*4滸度范围内且玄〃大于】宀时•竖向井
布钢筋最小配箭百分率应增加
1.4剪力墙分布钢筋
a）非抗震《混凝土规范》9.4.4
9.4.4墙水平及竖向分布钢筋直径不宜小于8mm，间距不宜大于300mm。
可利用焊
接钢筋网片进行墙内配筋。
竖向分布钢筋的配筋率％（令阿为竖向分布钢筋的间距）不宜小于
0.20%；重要部位的墙•水平和竖向分布钢筋的配筋率宜适当提気
墙中温度、收缩应力较大的部位，水平分布钢筋的配筋率宜适当提高。
b）抗震情况《高规》7217〜19
7.2.17剪力墙竖向和水平分布筋的配筋率，一、二、三级抗震设计时均不应小于0.25%，
四级抗震设计和非抗震设计时均不应小于0.20%；
7.2.18剪力墙竖向和水平分布钢筋间距均不宜大于300mm，直径不应小于8mm;剪力
墙竖向、水平分布钢筋的直径不宜大于墙肢截面厚度的1/10。
7.2.19房屋顶层剪力墙以及长矩形平面房屋的楼梯间和电梯间剪力墙、端开间的纵向剪
力墙、端山墙的水平和竖向分布钢筋的最小配筋率不应小于0.25%，钢筋间距不应大于
200mm。
《抗规》643
6.4.3抗震墙竖向、横向分布钢筋的配筋，应符合下列要求：
1一、二、三级抗震墙的竖向和横向分布钢筋最小配筋率均不应小于0.25%，四级抗
震墙分布钢筋最小配筋率不应小于0.20%。
注：
高度小于24m且剪压比很小的四级抗震墙，其竖向分布筋的最小配筋率应允许按
0.15%采用。
2部分框支抗震墙结构的落地抗震墙底部加强部位，竖向和横向分布钢筋配筋率均不应
小于0.3%。
1.5次要构件
《混凝土规范》8.5.3
8.5.3对结构中次要的钢筋混凝土受弯构件，当构造所需截面高度远大于承载的需求时，其纵向受拉钢筋的配筋率可按下列公式计算：
（8.5.3-2）
构件按全截面计算的纵向受拉钢筋的配筋率*纵向受力钢筋的最小配筋率,按本规范第乩5.1条
h——构件截面的高度$
b一构件的截面宽度・
M一构件的正截面受弯承载力设计值。
GO”12深梁的纵向受拉钢筋配筋率令）、水平分布钢筋配筋率禺（卞=鬻侃为水平分布钢筋的间距）和竖向分布钢筋配筋率宀扁=翕5为竖向分布钢筋的间距）不宜小于表G012规定的数值〜
«&0.12深梁中钢筋的最小配筋百分率（％）
钢筋种类
纵向受拉钢筋
水平分布常筋
竖向分布钢筋
HPB30O
0*25
0.25
0.20
HRB4Q0.HRBF4WtRRBitXk
HRB335VHRBF336
0*20
①20
0.15
HRB500.HRBF500
0*15
0.15
0.10
注；当集中1B戴作用于连缱探梁上部1/4»度范围内且卯h大于1.5时.竖向分布钢筋最小配筋百分率应塔加O.O5.
2地震效应调整
2.1最小剪重比
最小剪力系数的调整是所有的地震作用调整的第一步
《抗规》5.2.5
h-2*b出芒换S?
时「箱謝任楼L：
的眾半地芒弭力區打甘T止翌求：
^>ASGi（5.2.5）
丈中：
V*/—第i层时应于水平地标准值的樓层剪力；加一勢力系数，不应小于舉£2.5规定的楼层最小地理剪力系數值「对翌向不披则结构的薄弱孱，尚应乗战1J5的増大呢数：
G—第』廉的重力荷載优養值°
*51.SVJKft/h地H即力JKttd
英跚
*>
7A
KS
扭转ST应明显戒墓車周期小干3.鶉的址料
0.1MM
4.032（0.04«）
眞0M
基#關期大于鼠5的華构
0.UM
0.012（0.«l«）
0.024（0.帕6|
0.048
注：
丨搭水周JK會芋乩別创騎龙厳曲堆陶*携描入注取值；
2IS号内用于绘计廉車地廉城迪蔑为0.Ifjtfffl.MfftttelSo
《高规》4.3.12
4-X12多遇地廉水平地靈作用计算时，结构各楼层対应于地震
作用标准值的剪力应符合下式要求:
（4.3.12）
©鼻久EJgj
第i层对应于水平也k作用标准值的剪力；
水平地震剪力系数.不应小于表4.3.12规定的
值；对于竖冋不规则结构的薄弱层.尚应乘以
1.15的増大系数；
Gj
第j层的重力荷载代表值；
结构计算总层数,
表44.12搂层最小地集翦力系数值
类别
6$
7JB
8A
9JK
扭转效盅明显世墓本周期小于3.寫的结构
0.008
a016（a024）
&.032（0.04S）
0-064
基本周职丈于昆伽的结构
0.Q06
a012（0.018）
0.024（0.036）
0.048
注J基本周期介于3.翱和乩Os之间的结构.应允博锻性插入取值;
2人冷度时播号内JS值分别用于设计厲本地SI加連度为0J熬和630&杓地区*
2.2扭转耦联
《抗规》5.2.3
5.2.3水平地震作用下，建筑结构的扭转耦联地震效应应符合下列要求：
1规则结构不进行扭转耦联计算时，平行于地震作用方向的两个边榀各构件，其地震
作用效应应乘以增大系数。
一般情况下，短边可按1.15采用，长边可按1.05采用；当扭转
刚度较小时，周边各构件宜按不小于1.3采用。
角部构件宜同时乘以两个方向各自的增大系
数。
2.3薄弱层调整
《抗规》3.4.4
3.4.4建筑形体及其构件布置不规则时，应按下列要求进行地震作用计算和内力调整，
并应对薄弱部位采取有效的抗震构造措施：
1平面不规则而竖向规则的建筑，应采用空间结构计算模型，并应符合下列要求：
1）扭转不规则时，应计入扭转影响，且楼层竖向构件最大的弹性水平位移和层间位移分
别不宜大于楼层两端弹性水平位移和层间位移平均值的1.5倍，当最大层间位移远小于规范
限值时，可适当放宽；
2）凹凸不规则或楼板局部不连续时，应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型；高烈度或不规则程度较大时，宜计入楼板局部变形的影响；
3）平面不对称且凹凸不规则或局部不连续，可根据实际情况分块计算扭转位移比，对扭
转较大的部位应采用局部的内力增大系数。
2平面规则而竖向不规则的建筑，应采用空间结构计算模型，刚度小的楼层的地震剪
力应乘以不小于1.15的增大系数，其薄弱层应按本规范有关规定进行弹塑性变形分析，并应符合下列要求：
1）竖向抗侧力构件不连续时，该构件传递给水平转换构件的地震内力应根据烈度高低和
水平转换构件的类型、受力情况、几何尺寸等，乘以1.25〜2.0的增大系数；
2）侧向刚度不规则时，相邻层的侧向刚度比应依据其结构类型符合本规范相关章节的规疋；
3）楼层承载力突变时，薄弱层抗侧力结构的受剪承载力不应小于相邻上一楼层的65%。
3平面不规则且竖向不规则的建筑，应根据不规则类型的数量和程度，有针对性地采取
不低于本条1、2款要求的各项抗震措施。
特别不规则的建筑，应经专门研究，采取更有效的加强措施或对薄弱部位采用相应的抗震性能化设计方法。
《高规》3.5.8
3.5.8侧向刚度变化、承载力变化、竖向抗侧力构件连续性不符合本规程第3.5.2、3.5.3、
3.5.4条要求的楼层，其对应的地震作用标准值的剪力应乘以1.25的增大系数。
2.40.2V0调整
《高规》8.1.4框架剪力墙中框架的剪力调整
8-1-4抗軽设i+时，框架亠趣力增箔构对应于电言忙用械准直的菩层框架总^方应捋合下列处定：
1两足式（$-1-4）要求的樽爲区框架总毋力不£&谓整：
不两足式（8一1.殆要朮旳楼匸.g枉架总奥力巫按0公©和
1.5V.二者的较小佶菜托I
「4）
式中；.一对吟哇瓠虽至上芟峦产先的皓枸*应聊对玄干屯產悄用际柱佶r箱构底爲轨宵力」对班轩扶初量从下至上井阳有规律娈丸独BFb应服擲HU底旦黠枸跨应于地理任用标准值前息舅力」片—屆于地霊作■用椒血恒旦禾经m茎比苔吕钛臬一睦內各启植亲卑ihet上曬;?
羁力.；
鮎she—対稚架桂樹塑从f至上基金不雲的结枸，应霰対应于地霍惟用标堆信且耒姿谓整的吕尾稚果承也的地書亘前力中的最丈伯」对m架柱欝豈从下至上丹段有规常贺化的站枸，应取毎段中对应于地話作用际港悄且未经匍塾的苻层框军吊和的地雷总商丁中匪眾犬恒=
丄苔娱杜枭忻咱担的起匡丘更力按本至第】軽舷启、应攢锻笙前、启总輕力的比値澗整悟恨m舉柱和片立钳隹杜翠粟的剪力聂.端卸杳絶际程俯’框果柱倒轴力标淮喈可不〒嗚整I
3強扳型分辭反区借送计耳地噩作用吋，本荼第I款斯规宦的调整可在振埜牡合之方、并満足本礙程第4-3.V条关于橹层最」卜抱畫更力為針的前帚下紺行.
《高规》9.1.11框架核心筒剪力调整
9.I.M抗雷谩订时，閤広塔枸的椎架却井披刨向刖度井配的楼层地匡剪力标堆曽応符合下列舰宣：
1悵架鄂分井配的榕层地翟超力标堆倩的最大倩不盲小干结枸庖制官地養奪土擁涪倩的10%.
2当框架制升外配的地龍再力标准值的量大値十于结构底却总地囂剪方标准値的垃％时"昔层框架郃丹加担的地需襄力擁卷値応增大■皓构廐郅总地霄鹑力标准恒的15%;址时，各层按心简增條的地霞剪力标准值宜乘以塔丈系劉口'但可不犬亍结枸底部总地定剪力标淮信，墙悻昉扮甯枸造书珈应按携露等號提高一级后采用」已为牴一级的可不再提高。
3当框集部分分配旳地書鳧力机隹但「亠结掏屁部总地霍码力标淮俏的加歸，低其最天H不小于箔构底部总地鑫更力标雄育的10黒阿」臣按结枸底部总丸走码力林准值的加％利框黑部戸搂层地蛊畀力标准危中最犬值的1卫信二昔的*0卜值进行调整•
按本棗第二隸或簞1欺调整征樂枉的地逕餌力后「框架桂端脊砸夙与之相疸的樞架理端弯卡氐割力应毬行相应谓整*有抑强启时’丰杀祗架器分井配的楼启地養柯力标准值的最大值不应包搖加强层及其上、下层的框架旳尢H
其中9.1.11条第2款中若框架分配的地震剪力小于底部总剪力的10%时，除了框架部
分承担的地震剪力标准值应增大到底部总剪力的15%，此外，各层核心筒墙体的地震剪力
标准值宜乘以增大系数1.1，但不大于底部总地震剪力标准值。
2.5《抗规》附录J单层厂房
单层厂房横向平面排架地震作用效应调整
3非加密区梁箍筋计算
考虑地震作用下，剪力取加密区边缘处的剪力。
同时地震剪力不考虑系数调整。
4柱墙与梁板砼等级不同时
1、若工程是柱子与梁板分开浇筑，非一次成型，柱子先浇筑至平梁底，然后进入下一
个工序梁板钢筋绑扎，在梁钢筋安装过程中，在与柱子相交的梁上将钢丝网片按上图中所示位置及角度安置在梁内，柱头及柱边到钢丝网片部分梁用高标号浇筑，浇筑完毕后再浇筑梁
板
2、若梁板柱一次浇筑成型，混凝土浇筑阶段仍然先采用高标号砼浇筑柱头及柱边到钢丝网片部分梁。
3、梁板与柱若只相隔一个标号，柱头部分可以与梁板一起用梁板的低标号砼浇筑.
节点核心区芍梁混凝土强度不同
5后浇带的设置
后浇带类型
项目
要求
备注
伸缩后浇带
间距
30~40m（《防水规范》归档米用补偿
收缩混凝土时＜=60m）
《高规》第3.4.13条《防
水规范》第521、522、
5.2.4条
位置
贯通基础、顶板、底板及墙板设在柱距等分的中间范围内
最小宽度
800mm~1000mm（《防水规范》要求
42天）
混凝土浇灌时间
在其两侧混凝土浇灌完毕45d以后
（《防水规范》要求42天）
混凝土强度
应比两侧混凝土提高一级，宜采用早强、补偿收缩混凝土
钢筋连接要求
板、墙钢筋应断开搭接，梁主筋可直
通
沉降后浇带
位置
在主、裙楼交接跨的裙房一侧
《地基规范》第8.4.20条
混凝土浇灌时间
宜根据实测沉降值并计算后期沉降差能满足设计要求后方可进行浇筑
其他要求
同伸缩后浇带
6钢筋机械连接接头等级
根据《JGJ107-2010钢筋机械连接技术规程》
料鼻滦钻¥耀耀郴聲软髀淞蜩4肚鶴紳陌谿蜿絆'阳輛帥圈困彌卿瓣鞭㈱番卿耦•糊电翔战翔主忙阀科购加斜軀帯訓断丑
世
05>
¥W
趾1
WDtf#*鋼删
Q驚
胎曲令
僚剽筋即進摯
O¥
瞬
曲峯
⑵妁i幌魁匪斛瞬卿裁黠
轻」删韓他蝕桃誓紳删廉卿駆
湃-回抑uludow如腓理約紳耀轴诵裁剃腮W糾旳綁p釜华酣袒解种禅rw饰軸癖「昶国润燧掰煤糾卿脚執鞘第"理髀紳乍删赫上爾紳劉蘇翱M航'漪綁酣軒網诽-购则朋矗彌縛翱¥紗:
許筒潺快辎瞅田）
申血腆剁44視帥黔
'熄朋里笊兀
毎滑山团虫［U和同％新‘闊幽廉眾山制甜打琢闿/顼抑射仇心期翌砺廿甘烏鼻JOL
。
歼血土工申土塞輛口憑齋"对陳馆弼轴聲押华学备费菊垦冲U
‘呻那召+1U幸耳口F謝‘題陽川弄冃吃3码農十曲华犁地硯軒亞弋
“豁皿士¥驸主盍箱U卞郭目.蒸翦雄13%齋筋|j山半剤・用卅慕表ML，刃駅腐或殁戡肝电麋能囱寿珀⑷率籲驸快匏算討#理耳韦黑W
.幡也石业他幽曲斜陆虫塔老q里N剧应爭u孤刃晞百翳殖I%o?
亠¥們汁点耳口泊科凹孤針蕭II■%?
£4¥拥屮末毎W诵蘇閣下莉筋IIIM雷F1畀眾一削母
'卜口述新同理和晦华阿堡丑蓋SihP1碾心目早舉总囱毋盃HI卅懈舟丑昌根草卞瞬'〔
丄卫辭恆丄&超单1（室莊口强卦业毀1X1》圭曲耳凹锻地坐释參廳皤华蔓马毋理也絆龍磅乍話頤丞讲尹时罚71瑯畝-'-:
1/•（迓耳¥商刖巾刘風爭节衆％卩U二吒丁酣固讲冶凶齋丑闵聲星劇M毁确•乩糾山財阜憑菲同雲序华囲削筋小U射懵舒'£0>
「皿氐I屮耳乂审槪卸輯规
IWZ^SJSI皿门4/谢业U‘芒弱卿囲也屮沓昌旳罂：
|隸那钊蚁幽"生山切朗-OlOtHflD（黑鮮I!
剃帥脣丁轉部》液穹獲屈JHM3H耳血占胃曲邯T软建列料科却魁辑'30'V
•^^IllOfc'專蛊列毀立菲區#撰孤辫府印厚西鼻蝕塾紺出咄為：
1琛桃Y
。
螯甜欝I時绸7电器館卯晋爭却阳題軒强鬲舊琢華醤丙牌事一何丑!
“
F翳谢IIHi鞋郢期缈•⑨堰却翠余蠶卅噩挣申葫蟹迎甬封尊莊第字噩出陳鹑丁球殺订
:
忑時险乩3封刑卫陋切酢盘淸黑"苹鳖LU剿啦欝笛条黠魏風同山磁II科审祖创申购制I!
曲博？
I'WV宙田珂漆洱>
7受拉钢筋锚固长度
《混凝土设计规范》P103
83钢筋的锚固
当计算中充分利用钢筋的抗拉强度时，受拉钢筋的锚固应符合下列更求’
i基本锚I司长度应按下列公式计算；
普通钢筋
预应力筋
式中T⑴——受拉钢筋的基本锚固怏度;
f,、fW—筋、预应力筋的抗拉强度设计值¥
2起凝土轴心抗拉强度设计值，当混擬土强度等级高
于C60时，按C60取值鼻
d——锚固钢笳的直径1
总—固钢筋的外形蔡数，按表8・3.1取用。
163
表&3.1锚匡1搁館的外雅系数or
光圆钢菇
带肋钢菇
攜堆肋取理
三股痢绞线
七股彌纹蜒
4T
0.16
0.14
0.B
0.16
a17
光岡宦倚*端应穹后平亘段氏度茹应小于但柞受址钢画吋可不做弯钩，
2受拉钢筋的锚固氏度应根据锚固条件按下列公式计算，
且不应小于ZQOmm：
匚=5（&3”1-3）
式中：
打——受拉钢筋的锚固长度？
乙锚固怏度修正系数，对普通粥筋按本规范第8-3.2
条的规定取用，当多于一项吋.可按连乘汁算，但不应小于66；对预应力筋，可取1.0a
梁柱节点中纵向受拉钢筋的锚固要求应按本规范第9.3节（II）中的规定执行■
3当锚固钢筋的保护层厚发不大于5丛时，锚固长度范围内应配置横向构造钢筋，其直径不应小于况/4,对樂.柱、斜I?
等构件间距不应大于3血对板、墙等平面构件间距不应大于1CW・R均不应大于lOOmni,此处d为锚周钢筋的直径。
&3・2纵向受拉普通物筋的锚固长度修正系数：
应按下列规定取用：
1当帶肋钢筋的公称直径大于25mm时取1.10；
2环氧树脂涂层带肋钢筋取1.25；
3施工过程中易受扰动的钢筋取1.10；
4当纵向受力钢筋的实际配筋面积大丁其设计计算面积时,修正系数取设计计算面积与实际配筋面积的比值，但对有抗震设防要求及宜接承受动力荷载的结构构件，不应考虑此项修正；
5锚固钢筋的保护层厚度为加时修正系数可取0・80,保护层厚度为5〃时修正系数可取0.70,中间按内插取值，此处d为锚固钢筋的宜径。
8.3.3当纵向受拉普通钢筋末端采用弯钩或机械锚固措施时,
104
包括弯钩或锚固端头在内的锚固长度（投影氏度）可取为基本锚固长度5的60%。
弯钩和机械锚固的形式（图&3・3〉和技术要求应符合表8.3.3的规定。
表&3・3钢筋弯钩和机械锚固的形式和技术要求
锚固形式
技术要求
90°弯钩
末端90。
令钩，弯钩内桎3,弯后直段长度1滋
135•奪钩
末端135•弯钩，弯钩内径4么弯后直段及俊N
一侧贴焊锚筋
末端一侧贴焊长5J同直径钢筋
两侧贴焊锚筋
末端两侧贴焊长超同直径钢筋
焊瑞锚板
末端与厚度d的備板穿孔塞焊
螺栓锚头
耒端旋入螺栓
升级会员 