脚手架专项方案11层框剪.docx

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脚手架专项方案11层框剪

翡翠城一期工程

脚

手

架

施

工

方

案

工程名称

翡翠城一期工程

建设单位

丰县金绿城房地产开发有限公司

监理单位

江苏科信工程咨询有限公司

编制单位

翡翠城一期工程项目部

施工单位

广厦建设集团有限责任公司

编制人：

审核人：

批准人：

20010年10月20日

1、工程概况

本工程为丰县金绿城房地产开发公司翡翠城一期的住宅楼工程，位于工农路与支农路。

工程由23栋5层框架和3栋11层框剪组成，总面积96736㎡。

本工程设计结构安全等级为二级，地基基础设计等级为丙级，耐火等级为二级，屋面防水等级为三级，抗震等级为四级，抗震设防烈度6度，建筑安全耐久年限为50年。

士0.000相当于黄海高程39.800。

根据工程施工特点，采用扣件式双排双立杆钢管脚手架。

本工程的外脚手架全部采用Φ4.8×3.5的钢管，用钢管扣件搭设。

二、落地式钢管脚手架的搭设：

①、因基础土方回填后，地基承载不足，故外脚手架基础应整平，整实，且浇150厚C20砼地作立杆基础。

立杆间距1.05米，纵向1.5米，步高除第一步为2米外，其它步为1.8米，钢管脚手架用扣件连接，脚手架内侧钢管距墙0.3米，垂直每层水平每隔二步三跨和转角处1米刚性拉结点，脚手架最上面步拉结点需加密，拉接点以Φ48钢管端部焊ф12钢筋加弯钩埋入砼结构处侧，并与外架以扣件相连，拉接点做到有拉有撑，上下位置错开呈梅花形布置，脚手片采用1Χ1.5米的毛竹片，从第二步起层层铺设，且每层设上下两道扶手栏杆，脚手架外侧从第二步起用标准形密目安全网全封闭围护，脚手架外侧每隔9米以内设一组剪刀撑，剪刀撑搭接长度大于1.0m，并有三只扣件连接，角度58度，剪刀撑应连续设置，外架必须随结构施工同步升高，并始终高出操作层一步架高，脚手架上施工荷载不得超过3KN/m2，不超过3排砖。

三、脚手架搭设顺序

摆放扫地杆→逐根竖立杆，与扫地杆扣紧→安装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧→安第一步小横杆（与立杆扣紧）→安第一步大横杆，加设临时斜支杆（上端与第二步大横杆扣紧，在装设两道连墙杆后方可拆除）→第三、四步大横杆和小横杆→连墙杆、加设剪刀撑→铺脚手片→挂安全网

具体做法详见扣件式钢管脚手架施工方案。

四、外架拆要点：

外架拆除应按照与搭设相反的程序进行。

拉接杆与起卸载作用的拉撑体系应在位于其上的全部，可拆杆件都拆除后方可拆除。

在拆卸过程中，凡已松开连续的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件，拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷，在拆除过程中，应做好配合、协调工作，禁止单人进行拆除重杆件等危险性的作业。

五、外脚手架的安全管理

外脚手架搭设和拆除前均要编制专项施工方案，并对有关人员认真做好交底。

外脚手架必须在分公司质安部门分阶段验收后，挂合格牌后才投入使用。

日常施工中，经常对外架的使用状态进行检查，发现问题及时整改，并记好安全台帐。

六、外脚手架施工方案

1、工程概况

拟建的丰县金绿城房地产开发公司投资开发，位于工农路与支农路之间1-04地块，24#25#26#楼层数为11层，总高度38m，建筑面积22277m2。

2、计划和部署

①、本工程建筑外立面设计变化多，工期紧，既要保证施工及安全的要求，又要符合省文明标化工地的标准。

②采用双排落地式钢管扣件脚手架。

③选施工外架搭设经验足、技术过硬的施工班组，严格遵守中华人民共和国行业标准（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范）JGJ130-2001、省厅（CJG59-99）实施意见的标准。

④必须满足施工需要，保证施工人员临边作业安全，不使人员或物件从架上坠落，达到安全围护作用。

3、落地式钢管脚手架

落地钢管扣件式脚手架，起搭设的要求如下：

（1）立杆基础

a、落地架总高度38米，立杆基础必须有足够的强度，保证基础稳定。

b、立杆基础外侧80cm处设置截面20cm×20cm的排水沟，并在外侧找坡的硬砼路面。

（2）立杆间距

脚手架立杆纵距为1.5米，横距为1.05米，步距高度为1.8米，离立杆与墙体净距为30cm，脚手架底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使相邻两根立杆上部接头相互错开，不在同一水平面上，以保证脚手架的整体性。

（3）架体与建筑物拉法：

a、脚手架与建筑物水平方向按每4.5m（按二步三跨）设一道刚性拉结点，每层转角处第一根立杆必须拉结，垂直方向按每楼层设一刚性拉结点，所有拉结点保证牢固，不移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。

b、拉结点制作详图

（4）小横杆设置

a、外架子按立杆与大横杆交点处（即节点）设置小横杆，两端固定在立杆上，以形成空间格构架整体受力。

b、小横杆设置在大横杆的下方且沿立杆同一方向设置。

c、小横杆两端各伸出立杆净长度30cm，并尽量保持一致。

（5）剪刀撑

脚手架外侧设置剪刀撑，由脚手架端头开始，按每水平距离6m设一排剪刀撑，剪刀撑钢管与地面成58度角，自下而上，左右连续贯通设置，剪刀撑在搭设时将一根斜杆扣在立杆上，另一斜杆扣在小横杆的外伸部分上，以免两根斜杆相交时把钢管别弯。

斜杆两端扣件与立杆节点的距离不宜大于20cm，最下面的斜杆与立杆的接点距离为20cm，以保证外架的稳定性。

（6）脚手板与防护栏杆

a、外架层层满铺脚手片。

b、满铺脚手片必须顺着墙面铺设，并满铺到位，不留空位，不能满铺的采用有效的防护措施（根据实际情况决定）。

c、脚手片采用18#铅丝双股并联4点绑扎，绑扎点选在脚手片的四个角部，且绑扎牢固，交接处平整，无挑头板。

脚手片完好无损，破损的及时更换。

d、脚手架外侧采用合格的密目式安全网（颜色为绿色）封闭，且将安全网固定在外立杆里侧，安全网采用18#钢丝张挂严密。

e、脚手架外侧自第二步起设1.2m高钢管防护栏杆，顶排防护栏杆不少于2道，脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门等），在脚手架内侧设1.2m高的防护栏杆。

（7）、杆件搭接

a、钢管脚手架立杆采用对接，在杆最后一步接高时，视情况考虑采用搭接，大横杆采用对接和搭接，剪刀撑和其他杆件采用搭接，剪刀撑的搭接长度为100cm，其他杆件的搭接长度为100cm。

且均不少于三只旋转扣件紧固，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离，不应小于100mm。

b、相邻杆件搭接、对接错开，同一平面上的接头不超过50%。

（8）、架体内封闭

a、脚手架的架体里立杆距墙体净距为30cm，同时每层设置毛竹片，隔离毛竹片设置平整牢固。

b、脚手架施工层里立杆与建筑物之间采用竹脚手片进行封闭。

施工层以下每隔3步以及底部用密目网进行封闭。

4、脚手架的构造和搭设要求

（1）、第一步架必须用安全网毛竹片安全隔离，内立杆与建筑物0.3米，空隙用定制毛竹片铺设严密，可以有效的阻止物体下落。

（2）、搭设顺序：

槽钢安装→立杆→小横杆→脚手片→栏杆→剪刀撑→围护。

（3）、脚手架立杆采用对接扣件连接，相邻两立杆接头应错开不小于50cm，且不在同一步距内，纵向水平杆接头用活动扣件连接不少于100CM，应等间距设置3个旋转扣件固定，接头且不在同一跨内。

（4）、里立杆距墙0.3m,小横杆伸出外立杆连接点0.3m,离外墙面0.1m。

（5）、脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧每隔6m（水平距离）左右用斜杆搭成剪刀撑，自上而下循序连续设置，斜杆用长钢管与脚手架底部成580夹角，斜杆用旋转扣件与立杆和横向水平扣。

（6）、脚手架与墙体的间隙必须隔离，用定制毛竹片每一层铺设严密，不得有空头板。

（7）、防护栏杆，踢脚杆设置高度为1.2米、0.25米，扣件拧紧力距在45.55N·m范围内，不得低于45N·m或高于65N·m。

（8）、脚手架与墙体的拉结，从六层开始每层都要设置，水平方向每隔三跨设一点，采用梅花状布置刚性连接，保证拉结的牢固、稳定，上下错位。

（9）、脚手片须用18#铅丝双股并联四角绑扎，要求绑扎牢固，交接平整，破损的及时更换。

（10）、脚手架外侧必须用建设部认证的合格密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧，用18#铅丝张挂严密。

5、受荷载情况

采用Φ48×3.5钢管和扣件等构成立杆、大横杆和小横杆是主要受力构件，连接杆是保证脚手架整体刚度和稳定性的杆件，并且有加强脚手架组成整体的连接体和传力件。

6、荷载计算

钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算参数:

双排脚手架，搭设高度38.0米，立杆采用双立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为

48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设13层计算。

栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.6700，体型系数1.1340。

一、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/2=0.079kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.050/2=1.575kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.079=0.141kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×1.575=2.205kN/m

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=（0.08×0.141+0.10×2.205）×1.5002=0.521kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-（0.10×0.141+0.117×2.205）×1.5002=-0.612kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.612×106/5080.0=120.491N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.079=0.117kN/m

活荷载标准值q2=1.575kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×0.117+0.990×1.575）×1500.04/（100×2.06×105×121900.0）=3.303mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN

活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN

荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.118+1.4×2.362=3.518kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=（1.2×0.038）×1.0502/8+3.518×1.050/4=0.930kN.m

=0.930×106/5080.0=183.056N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×1050.004/（384×2.060×105×121900.000）=0.02mm

集中荷载标准值P=0.058+0.118+2.362=2.538kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=2538.225×1050.0×1050.0×1050.0/（48×2.06×105×121900.0）=2.438mm

最大挠度和

V=V1+V2=2.462mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN

活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN

荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×2.362=3.498kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

四、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1248

NG1=0.125×24.000=2.995kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.150×13×1.500×（1.050+0.300）/2=1.974kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.500×13/2=1.463kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.500×24.000=0.180kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.612kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：

W0=0.350

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：

Uz=1.670

Us——风荷载体型系数：

Us=1.134

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.350×1.670×1.134=0.464kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×6.612+0.85×1.4×4.725=13.557kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×6.612+1.4×4.725=14.549kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.464×1.500×1.800×1.800/10=0.268kN.m

五、立杆的稳定性计算

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=14.549kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3；

——由长细比，为3118/16=197；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=14549/（0.19×489）=160.157N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=13.557kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3；

——由长细比，为3118/16=197；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.268kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=13557/（0.19×489）+268000/5080=202.056N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

六、连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.464kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=10.800m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=5.000

经计算得到Nlw=7.015kN，连墙件轴向力计算值Nl=12.015kN

连墙件轴向力设计值Nf=

A[f]

其中

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到

=0.95；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=95.411kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!