汽轮机找中心.docx
《汽轮机找中心.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《汽轮机找中心.docx（38页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
汽轮机找中心
汽轮机找中心
汽轮机找中心
一、概述
汽轮机找中心工作，是机组安装检修过程中一个极其重要的环节。
本节针对难度较大的机组轴系按联轴器找中心过程从理论推导到实践应用做了详细的介绍，并总结了其中的方法与规律。
可依据这些规律，在生产实践中将测量数值代入相关公式，即可由计算结果的正负值判断调整量的大小与方向。
另外，本节针对轴瓦垫铁的宽度对找中心的影响做了详细的分析，并且提出了具体的解决方案。
避免了因为粗略计算与逐步调整而造成的人力物力浪费及工作效率的降低。
1．找中心的作用
汽轮机运行时，由于支持轴承钨金的磨损，汽缸及轴承座的位移，轴承垫铁的腐蚀等方面的原因，汽轮发电机组的中心就会发生变化。
若中心变化过大，会产生很大的危害，如使机组振动超标、动静部件之间发生碰摩、轴承温度升高等，所以在检修时一定要对汽轮机组中心进行重新调整。
这是一项重要而又细致的工作。
随着机组容量的增大，逐渐向着三轴两支点、单轴单支点趋势发展，找中心工作更为复杂，所以要认真对待。
2．找中心的目的
⑴使汽轮发电机组各转子的中心线连成一条连续光滑的曲线，各轴承负荷分配符合设计要求。
⑵使汽轮机的静止部件与转子部件基本保持同心。
⑶将轴系的扬度调整到设计要求。
3．找中心的步骤
⑴汽缸及轴承座找正。
通常只用水平仪检查汽缸、轴承座位置是否发生偏斜。
汽缸及轴承座找正是汽轮机安装过程中重要的工作之一，一般来说，除非基础变形或沉降，否则汽缸和轴承座的位置偏移不会太大，因而在一般的机组检修过程中，仅对汽缸、轴承座的位置做监视性测量，在不威胁机组安全运行的情况下，可不作调整。
⑵结合轴颈扬度值及转子对轴承座及汽缸的洼窝中心进行各转子按联轴器找中心，也叫预找中心。
扬度值改变过大会影响轴系负荷分配、发电机空气间隙，在一定程度上也影响转子的轴向推力；转子对轴承座及汽缸的洼窝中心不正，将会加大油挡、隔板及汽封套的调整量，所以进行各转子按联轴器找中心时，一定要结合扬度及洼窝中心进行，当三者发生矛盾时，以各转子按联轴器找中心为主。
后面将对其进行详细介绍。
⑶轴封套、隔板按转子找中心。
机组运行时，要求隔板汽封及轴端汽封与转子之间的间隙要大小适当、均匀合理。
如果轴封套及隔板与转子之间的间隙相差很多，则在以后进行的汽封间隙调整时，将具有很大难度，所以要将轴封套、隔板按转子找中心。
⑷复查各转子中心，也叫正式找中心。
在汽轮机通流部件全部组合后，各转子的联轴器中心值可能会发生一些变化，所以应复查汽轮机各转子、汽轮机转子与发电机转子、发电机转子与励磁机转子之间的中心情况，如有变化，需重新找正。
一般来说，变化不会太大，如果由于某种特殊的原因造成中心变化很大，则不能强行找正，因为此时通流部件径向间隙都以调整完毕，如转子调整量过大，将会造成动静部件之间严重摩擦。
只能揭开汽缸，查明原因，重新调整。
二、中心不正的危害
中心不正的危害很多，下面就两个常见且十分重要的方面加以论述。
1．造成个别支承轴承负荷过重、轴承钨金磨损、润滑油温升高
以最常见的两转子四个轴承支撑结构为例,转子按联轴器找中心时，中心符合标准的情况下,两转子的重量会均匀地被四个轴承承担。
中心不正时会对轴瓦负荷的均匀分配产生影响，有三种可能：
一是联轴器端面张口值超标、二是联轴器圆周差超标、三是即存在联轴器端面张口超标又存在联轴器圆周差超标。
⑴联轴器端面张口值超标对轴瓦负荷均匀分配的影响。
图2－178下张口超标时对轴瓦负荷分配的影响
为了便于分析问题,先把各转子看作绝对刚体,以下张口超标为例，如图2－178所示,两转子连接后，2瓦与3瓦不再支承转子，两转子的重量由1瓦与4瓦承担，因此1瓦与4瓦的负荷将加重。
实际上转子并非绝对刚体，在自重的作用下将产生挠曲，使2瓦与3瓦也承担部分负荷，但这种负荷转移是客观存在的，因此机组运行时1瓦与4瓦（也就是远离联轴器的两个轴瓦）轴颈与轴瓦之间的摩擦力将很大，使润滑油温升高，严重时会使轴颈和轴瓦钨金磨损。
反之，如果上张口超标，则离联轴器较近的两个轴承的负荷将加重，远离联轴器的两个轴承负荷将减轻。
⑵联轴器圆周差超标对轴承负荷均匀分配的影响。
图2－179圆周差超标时对轴瓦负荷分配的影响
分析问题思路与张口超标时相同，如图2－179所示。
可以看到联轴器圆周差超标情况下，会使圆周较低转子的远离联轴器的轴承与圆周较高转子的靠近联轴器的轴承负荷加重，另两个轴承负荷减轻。
同理，负荷加重的轴承会使润滑油温升高，严重时会导致轴颈和轴瓦钨金磨损。
⑶既存在联轴器端面张口超标，又存在联轴器圆周差超标情况下。
原理同上，会使各轴瓦负荷分配不均，这里不再赘述。
2．使机组产生振动
如果转子不对中，转子连接后将受到强迫外力的作用，引起轴系强迫振动。
另外，由上述分析可知，由于转子中心不正，会使个别轴承负荷减轻，轻载轴承失稳转速很低，很容易产生油膜的自激振动，即平时所说的半速涡动（转速低于两倍临界转速时）和油膜振荡（转速高于两倍临界转速时）。
例如某厂国产200MW机组发电机前侧轴承因负荷较轻在运行时发生了油膜振荡，通过采取将轴承座标高提高0.10mm的办法（实际上就是改变了轴系的中心状态，使各轴承负荷重新分配），将问题得以很好的解决。
三、转子按联轴器找中心的准备工作及注意事项
1．转子按联轴器找中心的准备工作
⑴检查联轴器的圆周、端面应光滑，无毛刺、划痕及凸凹不平。
⑵联轴器记号应相互对应。
⑶联轴器应穿入两个对称的假活动销联接。
⑷准备好百分表、塞尺、塞块、专用卡具、内径百分表、镜子、行灯等工具。
2．转子按联轴器找中心的注意事项
⑴检查各轴承安装位置是否正确，垫铁接触是否良好。
⑵空载时底部垫铁是否存在规定的的预留间隙（一般为0.03～0.07mm，目的是使轴瓦承载时各垫铁所承受的负荷均匀）。
⑶检查油挡和汽封间隙，确信转子未接触油挡和汽封齿。
⑷对于放置较长时间的转子在测量前应盘动数圈，以消除静垂弧给测量造成的误差。
⑸放净凝汽器内的存水，下部弹簧处于自由状态。
⑹百分表架装设应牢固，测量圆周的百分表杆延长线应与轴心线垂直相交，测量端面的百分表杆应与端面垂直用以消除测量误差。
⑺百分表杆接触的位置应光滑、平整，且百分表灵活、无卡涩。
⑻每次读表前，假联接销均应无蹩劲现象，盘动转子的钢丝绳不应吃劲。
使用电动盘车地脚要确认紧固牢固，正、反转清楚。
⑼使用塞尺测量每次不应超过四片，单片不应有折纹，塞入松紧程度适中，不应用力过大或过小。
⑽调整轴瓦垫铁时，垫片不应有弯曲、卷边现象，对于轴承座、垫铁毛刺及垫片的油污、灰尘应清理干净，轴瓦翻入时，洼窝内应抹少许润滑油，有些轴瓦润滑油入口通过下轴瓦一侧垫铁，所以在调整垫铁内的垫片时不要漏剪油孔。
⑾当调整量过大时，应检查垫铁的接触情况是否良好，出现间隙应研刮至合格。
四、转子按联轴器找中心的测量方法
圆周值及端面值可用百分表或塞尺来测量。
1．用百分表测量的方法
⑴测量方法。
通常使用两个专用卡子将一个测量圆周值的百分表和两个测量端面值的百分表固定在一侧联轴器上，百分表的测量杆分别与另一侧联轴器的外圆周面及端面接触（见图2－180），专用卡子的结构形式很多，它是依据联轴器的结构形状来制作的。
如图所示的是一种通用性较好的专用卡子。
百分表应固定牢固，测量端面值的两个百分表尽量处于同一直径线并且距离轴心相等的对称位置上。
百分表杆接触处，必须光滑平整。
图2－180装设百分表专用卡子
两端联轴器按组合记号对准，并用临时销子连接，以便用吊车可同时盘动两转子，目的为了消除联轴器自身缺陷（如瓢偏、晃度）引起的测量误差。
测量时应使百分表依次对准每个测量位置。
两个转子转动过程中，应尽量避免冲撞，以免百分表振动引起误差。
为此连接两转子用的临时销子直径不应过小，比销孔直径小1～2mm即可。
转子转过四个测量位置以后，还应转回到起始位置，此时测圆周的百分表的读数应复原；测量端面值的两个百分表读数的差值应与起始位置的相同。
另外还可按下式检查圆周值测量结果的正确性。
（A+C）－（B+D）≈0（2－3）
若误差大于0.03毫米，应查找原因，并重新测量。
水平（垂直）两圆周测量值之差称为这个方向的圆周差，而两转子轴心线的偏差称为圆心差，数值为圆周差的一半。
水平（垂直）两端面测量值之差称为这个方向的端面偏差值，有时也称之为张口值。
⑵记录方法。
首先把联轴器每隔90º所在位置的测量值逐步记录，如图2－181（a）所示，然后把分步记录图统一在一起，形成一个综合的记录，如图2－181（b）所示。
站在机头，面向机尾确定水平方向的左右侧及垂直方向的上下侧。
（a）
（b）
图2－181装设百分表记录方法
（a）分步记录图；（b）综合记录图
⑶中心偏差的计算方法，见表2－9。
表2－9中心偏差的计算方法（百分表测量）
位置
类型
上下
左右
端面偏差大小
|（b2+b4）/2－（d2+d4）/2|
|（a1+a3）/2－（c1+c3）/2|
圆心偏差大小
|B－D|／2
|A－C|／2
⑷中心偏差方向确定方法。
水平（垂直）两圆周测量值中较大的一个所在的方向就是百分表杆接触的联轴器圆周偏差的方向。
称之为此联轴器圆周偏上（或下、左、右）。
水平（垂直）两端面测量值中较大的一个所在的方向就是两联轴器端面偏差的方向。
称之为上（或下、左、右）张口。
2．用塞尺（或内径百分表）测量方法
⑴测量方法。
由于某些机组的联轴器与轴承座的间隙较小等原因，不能使用百分表测量，可采用塞尺测量的办法。
它是借助一个固定在一侧联轴器上的专用卡子来测量圆周值，见图2－182。
图2－182用塞尺测量的专用卡子
端面值可直接用塞尺或内径百分表（见图2－183）测量。
如果联轴器下方的圆周值及端面值无法用塞尺测量，在假设联轴器十分标准情况下，下方的值可用左右两边的测量值之和减去上方的测量值计算得到。
间隙太大时应用塞块配合测量。
在测量时应特别注意：
要使每次测量时塞尺插入的深度、方向、位置以及使用的力量都力求相同。
因此，从卡子开始，每隔90º临时标记好联轴器端面的测量位置。
在测圆周值时，塞尺塞入的力量不要过大，以防止卡子变形、松动，引起误差。
在四个测量位置测完后，将转子转到起始位置，再次测量起始位置的圆周值,以检查卡子是否松动。
图2－183测量端面值的内径百分表
⑵记录方法。
首先把联轴器每隔90º所在位置的测量值逐步记录，如图2－184（a）所示，然后把分步记录图统一在一起，形成一个综合的记录，如图2－184（b）所示。
站在机头，面向机尾确定水平方向的左右侧及垂直方向的上下侧。
（a）
（b）
图2－184用塞尺测量记录方法
（a）分步记录图；（b）综合记录图
⑶中心偏差的计算方法，见表2－10。
表2－10中心偏差的计算方法（塞尺测量）
位置
种类
上下
左右
端面偏差大小
|（b1+b2+b3+b4）/4－（d1+d2+d3+d4）/4|
|（a1+a3+a3+a4）/4－（c1+c2+c3+c4）/4|
圆心偏差大小
|B－D|／2
|A－C|／2
⑷中心偏差方向确定方法。
水平（垂直）两圆周测量值中较小的一个所在的方向就是塞尺接触的联轴器圆周偏差的方向。
称之为此联轴器圆周偏上（或下、左、右）。
需要注意的是用塞尺测量与用百分表测量的圆周值大小的意义刚好相反。
水平（垂直）两端面测量值中较大的一个所在的方向就是两联轴器端面偏差的方向。
称之为上（或下、左、右）张口。
五、机组按联轴器冷态找中心时圆周及张口值的确定原则
由于轴承座标高的变化，凝汽器真空度及循环水重量的影响等原因，机组轴系的热态中心与冷态中心相比会有一些变化，所以机组在冷态找中心时要采取预留偏差量的方式给予补偿。
绝大多数生产厂家在机组设计时就已给定了偏差量的数值。
最初可按此给定值进行轴系中心的调整工作。
经过长时间的运行之后，应根据运行参数（如轴瓦润滑油温、振动数据等）及检修解体时的宏观检查（如轴瓦与轴颈的磨损情况）确定轴系中心偏差预留量的数值。
例如，某台200MW机组经低压通流部分改造之后，按给定的设计值调整轴系中心之后，运行过程中发现＃5轴承（低压缸后侧轴承）润滑油温明显升高，检修解体时发现5瓦下瓦钨金有明显的磨损痕迹，说明＃5轴承运行时负荷较重。
轴瓦经过处理后，重新进行了低压转子与发电机转子联轴器中心找正工作。
使低——发联轴器的下张口值比原设计值略有增加，发电机转子联轴器中心比低压转子联轴器中心略偏上，目的是减轻＃5轴承运行时的负荷。
机组投运后，＃5轴承润滑油温明显下降，一直保持着良好的运行状态。
六、转子按联轴器找中心的基本计算方法
因为这里着重阐述计算方法，为便于推理，假设各转子均为绝对刚体。
（一）一根转子不动，同时调整另一根转子的两个支撑轴瓦的计算方法
这种方法在找中心的过程中经常用到，尤其在预找中心的时候。
其优点是计算精度高、一步到位，减少调整工作量，但计算相对复杂一些。
下面举例说明（见图2－185）。
图2－185同时调整一根转子的两个支撑轴瓦示意图
已知条件：
转子1不动，调整转子2，转子1与转子2间联轴器端面张口值为a1,联轴器1圆心差为b1，转子1的联轴器直径为φ1,转子2的联轴器直径为φ2，联轴器1端面到X瓦的距离为L1，到Y瓦的距离为L2，到联轴器2端面的距离为L。
测量时，表打在转子2的联轴器1上。
1．计算思路
⑴首先以转子2的联轴器1中心为支点，调整X瓦，Y瓦，使转子2与转子1平行，来达到消除联轴器1张口a1的目的。
X瓦的调整量为△X,Y瓦的调整量为△Y，根据三角形相似定律可知：
△X=（L1／φ1）·a1（2－4）
△Y=（L2／φ1）·a1（2－5）
联轴器2张口的改变量为:
a2=（φ2／φ1）·a1（2－6）
联轴器2圆心的改变量为:
b2=（L／φ1）·a1（2－7）
⑵然后将转子2平移，消除联轴器1圆心差，由图可知调整量为b1。
2．规律总结
⑴消除联轴器1张口时，两个瓦的移动方向相同，均为张口方向。
⑵消除联轴器1圆心差时，两个瓦的移动方向相同，大小相等，均为圆心差值。
⑶X瓦与Y瓦的调整量。
X瓦的调整量为：
△X总=（L1／φ1）·a1±b1；（2－8）
Y瓦的调整量为：
△Y总=（L2／φ1）·a1±b1。
（2－9）
式中加减号的判断方法为：
联轴器1圆心差与端面张口同向取减号，反向取加号。
△X总与△Y总计算结果的正负值代表的含义为：
正值说明轴瓦需要向转子1与转子2间联轴器的张口的方向移动，负值说明轴瓦需要向张口的反方向移动，移动距离均为计算数值的绝对值。
⑷联轴器2中心改变量。
联轴器2张口的总改变量为：
△a2总＝a2＝（φ2／φ1）·a1（2－10）
联轴器2圆心的总改变量为：
△b2总＝b2＋b1＝（L／φ1）·a1±b1（2－11）
式中加减号的判断方法为：
联轴器1圆心差与端面张口同向取减号，反向取加号。
△b2总计算结果的正负值代表的含义为：
正值说明联轴器2圆心应向转子1与转子2的联轴器张口的方向移动，负值说明联轴器2圆心应向张口的反方向移动，移动距离均为计算数值的绝对值。
⑸此方法在水平与垂直方向均适用，应分别计算。
（二）只需调整某根两个轴瓦支撑转子的一个轴瓦的计算方法
这种调整方法简单实用，尤其在正式找中心时，由于通流部件径向间隙已经调整结束，不允许在有过大的调整量，加之调节空间狭窄，个别下瓦很难翻出等原因，所以应尽量减少调整轴瓦的个数。
1．张口变化量与轴瓦调整量的关系（见图2－186）。
图2－186调整一个轴瓦时张口变化量与轴瓦调整量的关系
若只动Y瓦，设Y瓦调整量为△Y，联轴器1张口变化量为a1，联轴器2张口变化量为a2，联轴器1的直径为φ1，联轴器2的直径为φ2，X瓦与Y瓦之间的距离为L，由三角形相似定律知：
a1＝（φ1／L）△Y（2－12）
a2＝（φ2／L）△Y（2－13）
规律总结：
⑴张口的改变量等于对应联轴器直径与同一转子两轴瓦之间的距离的比值再乘以调整瓦的调整量。
⑵此公式在水平与垂直方向均适用。
2．圆心差变化量与轴瓦调整量的关系（见图2－187）。
图2－187调整一个轴瓦时圆心差变化量与轴瓦调整量的关系
若只动Y瓦，设Y瓦调整量为△Y，联轴器1轴心差变化量为b1，联轴器2轴心差变化量为b2，联轴器1的中心到X瓦的距离为L1，联轴器2的中心到X瓦的距离为L2，X瓦与Y瓦之间的距离为L，由三角形相似定律知：
b1＝（L1／L）·△Y（2－14）
b2＝（L2／L）·△Y（2－15）
规律总结：
⑴圆心差的改变量等于对应联轴器端面到未动瓦（支点）的距离与同一转子两瓦之间的距离的比值再乘以调整瓦的调整值。
⑵此公式在水平与垂直方向均适用。
3．根据联轴器中心测量值确定被调整轴瓦的方法
根据1、2论述可知，见图2－186与图2－187，若只通过调整一个轴瓦的方式解决中心偏差时，对联轴器1而言，当张口值为a1时，无论选择调整x瓦还是选择调整y瓦,二者的调整量大小相等，都为（L／φ1）•a1，但方向相反；当圆心差为b1时，选择调整x瓦时的调整量为[L／（L1＋L）]•b1，选择调整y瓦时的调整量为（L／L1）•b1，y瓦的调整量与x瓦的调整量比值为（1＋L／L1），一般情况下L比L1大许多，所以y瓦的调整量要比x瓦的调整量大的多。
由上述分析可知，对于特定联轴器而言，若只通过调整一个轴瓦的方法消除中心偏差时，在圆周的偏差量很小，端面偏差量很大的情况下，即端面的偏差量为主要矛盾时，应该调整远离联轴器的轴瓦；反之，在端面的偏差量很小，圆周偏差量很大的情况下,即圆的偏差量为主要矛盾时,应该调整靠近联轴器的轴瓦。
即平时所说的“远调面、近调圆”。
（三）需要整体调整底座的计算方法
某些机组的发电机或励磁机找中心时需要将底座一起调整，这种情况的调整原则是先调整垂直方向，再调整水平方向；先调整张口值，再调整圆心差。
因为垂直方向是通过在底座下加减垫片来调整，而水平方向则通过顶丝或千斤顶平移底座来调整。
如果先调整水平方向，那么在调整垂直方向时水平位置还会发生改变，那么前面水平方向的调整就失去意义。
另外当在底座某一位置加或减垫片的时侯，转子将连同底座整体绕底座某一点旋转，对于张口的改变量可以根据图形列出相应的关系式，而对于圆心差的改变量来说很难列出一个精确的关系式，所以应先根据关系式计算数值把张口消除，然后再整体平移消除圆心差。
假设在底座下加减调整垫片（或安置顶丝）的位置为n点,底座将绕着某点旋转，设此点为m点,m点与n点之间距离为L，联轴器直径为φ，若在n点撤去垫片的厚度为Y，联轴器张口改变量为a（见图2－188），由三角形相似定律可得：
a=（φ/L）·Y（2－16）
图2－188整体调整底座时张口改变量与调整量的关系
实际上为了增加机组运行的稳定性，在底座下不可能只在一点加垫片，这样引用是为了便于说明问题，VD-5型汽轮机组发电机底座支撑点与联轴器相关尺寸见图2－189。
图2－189VD-5型汽轮机组发电机底座支撑点与联轴器相关尺寸
规律总结：
⑴联轴器端面张口的改变量等于联轴器的直径与加（减）垫片点到旋转支点的距离的比值再乘以加（减）垫片厚度的数值。
⑵此公式在水平与垂直方向均适用。
（四）两转子三轴承支撑结构的计算方法
某些机组采用两转子三轴承支撑的结构方式，在只有一个轴瓦的转子联轴器下配有一个供找中心用的假轴瓦（见图）。
找中心时，先调整假瓦将圆心差消除，然后测量张口值，消除预留张口值外的其它张口值。
如图2－190所示，最简单的方法是调整1瓦，设1瓦调整量为Y，张口改变量为a，1瓦到联轴器１中心的距离为L，联轴器１的直径为φ，根据三角形相似定律，由图可得：
a=（Φ/L）·Y（2－17）
图2－1901瓦调整量与张口值变化关系
规律总结：
⑴联轴器端面张口的改变量等于联轴器的直径与联轴器到1瓦的距离的比值再乘以1瓦的调节量。
⑵此公式在水平与垂直方向均适用。
需要指出的是，如果受到轴颈扬度、洼窝中心、动静间隙等因素限制，只调整1瓦不能满足中心的要求时，可根据上述相关理论调整2瓦与3瓦。
从上述四种轴系找中心的计算方法可以看出，推导调整量与张口（圆周）值变化量的关系时，都是根据相似三角形定律，而且得出的结论都是二者之间存在一个常量的系数，所以把这种计算方法称之为“三角比例系数法”。
（五）轴瓦调整的计算方法
一般情况下，轴瓦的调整有两种方式。
一种是调整轴承座，例如个别发电机及励磁机的轴瓦就是这种调整方式。
这种情况操作简单，在垂直方向只需在轴承座底部加或减去与计算数值相同厚度的垫片即可；在水平方向只需将轴承座平移与计算数值相同的距离即可。
另一种方式是通过在下轴瓦垫铁内加减垫片的方式调整，下瓦垫铁一般有两至三块，下面以三块垫铁为例说明垫铁调整量与中心变化的关系。
设左右两侧垫铁中心线分别与垂直方向夹角为α（见图2－191），则有如下规律：
图2－191下轴瓦垫铁位置示意图
1．三块垫铁全动时的计算方法
⑴轴瓦需垂直移动时。
轴瓦上移距离△Y，则两侧及下部垫铁内均需加垫片，两侧数值为＋△Ycosα,下部数值为△Y；反之轴瓦下移△Y则两侧及下部垫铁内均需减垫片，两侧数值为－△Ycosα，下部数值为－△Y，如图2－192所示。
图2－192轴瓦垂直调整量与垫铁调整量的关系
⑵轴瓦需水平移动时。
轴瓦左移距离△X，则右侧垫铁内需加垫片，数值为＋△Xsinα,左侧垫铁内需减垫片，数值为－△Xsinα,底部垫铁不动；反之轴瓦右移距离△X，则右侧垫铁内需减垫片，数值为－△Xsinα,左侧垫铁内需加垫片，数值为＋△Xsinα，下部垫铁不动。
如图2－193所示。
图2－193轴瓦水平调整量与垫铁调整量的关系
⑶轴瓦需水平、垂直同时移动式。
综上⑴、⑵所述，两侧垫铁内垫片调整量为△侧＝±△Ycosα±△Xsinα；下部垫铁内垫片调整量为△下＝±△Y。
式中正负号的选择依据上边⑴、⑵两点论述判定，如果△侧的计算结果为正值，说明两侧垫铁内需加垫片，△下的计算结果为正值，说明底部垫铁内需加垫片；反之△侧的计算结果为负值，说明两侧垫铁内需减垫片,△下的计算结果为负值，说明下部垫铁内需减垫片。
这种矢量的计算方法只需按公式代入数值即可，无需太强的理解与计算能力，方便、易记，最大限度地避免了凭主观感觉决定加减的标量算法造成的容易混乱的问题。
2.轴瓦左右一侧垫铁不动的计算方法
在正式找中心时，由于空间及设备限制，某些下瓦翻转比较困难，所以应尽量减少翻转次数。
当某一轴瓦在水平及垂直方向同时需要调整时，有时只需调整下瓦一侧及下部垫铁内的垫片，而另一侧垫铁不动即可达到目的，大大减小了工作量。
下面就分析一下在一侧垫铁内加减垫片时轴瓦在水平及垂直方向上的变化规律，设侧面垫铁中心线与垂直方向夹角为α。
⑴假设只在左侧垫铁内加厚度为a的垫片，右侧垫铁不动，此时轴瓦水平方向向右移动为X，垂直方向向上移动为Y。
则可以把这个过程分解成两步来完成。
⑵先在两侧垫铁内都加上Ycosα厚的垫片，此时轴瓦上抬的距离为Y。
⑶然后在左侧垫铁内加Xsinα厚的垫片，在右侧垫铁内减Xsinα厚的垫片，则轴瓦右移X。
⑷此时左侧垫铁内加厚为（Ycosα＋Xsinα）的垫片，右侧垫铁内加厚为（Ycosα－Xsinα）的垫片，由题设知右侧垫铁未动，左侧垫铁内加厚为a的垫片，所以有:
Ycosα＋Xsinα＝a（2－18）
Ycosα－Xsinα＝0（2－19）
解得:
Y＝a/（2cosα）（
升级会员 