转换大梁方案.docx

转换大梁方案.docx

《转换大梁方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《转换大梁方案.docx（31页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

转换大梁方案

新世界花园转换大梁专项施工方案

一、工程概况：

1、荆门市慧泉房地产开发有限公司开发建设的荆门新世界花园商住楼工程位于荆门市天鹅广场西侧、象山大道125号,南邻市政管理处、北邻市园林局，地处中心城区南端。

本工程集商场、办公、住宅为一体的综合性高层建筑,呈“L”型,为框架—剪力墙结构。

占地面积12352M2,总建筑面积53886.81M2,商务办公面积18413M2,地下室面积4735M2,其中地下室一层、地上26层，裙楼五层,塔楼A座15层，B、D座26层，C座22层,第五层为结构转换层。

2、转换层砼结构特征：

1）、本工程在主体第五层（20.35～25.35m）设置为转换层，层高5.0m

2）、转换层梁较多其截面有：

700×1800、600×1800、600×1600、600×1400、600×1200、500×1800、500×1600、400×1600、400×1200、

3）转换梁主要轴线间距：

8400、7500、7200、6700、5700、5400、5300。

4）转换层梁较大的位于

、

/

-

-

轴间，KZ18、KZL36，2条跨度为8.4m、6.7m，梁宽700、梁高1800，两端支座位于

、

轴剪力墙、

轴为一方柱900×900，钢筋重4.5t，砼量19㎡，每米自重3.02t。

转换大梁砼强度等级C40,为一大体积砼结构构件，同时梁跨度大、截面尺寸大、配筋多、悬空高度高，模板支设安全性要求高。

见图

3、转换大梁构造要求：

4、大梁施工，从钢筋连接绑扎至模板安装，从浇筑砼分层、留缝、砼养护都较为复杂，增加现场施工难度。

二、大梁模板支撑原理及体系验算：

（1）构造设计：

选用18厚木胶合板作为梁底板、侧板。

用50×100㎜的方木作为楞条支撑模板。

用48×3.5钢管脚手架作支撑系统。

按最具有代表性梁截面700×1800，进行受力计算。

梁侧横、竖楞方木间距300，横楞用@500的钢管支撑，并采用φ12对拉螺栓加固。

梁底模、纵楞方放置三根，梁底钢管支撑和平板支撑系统连成整体，增加其整体稳定性，示意图如下：

（2）荷载计算

根据荷载分析，梁底受力的主要荷载由新浇混凝土自重标准值、施工人员及设备自重荷载标准、振捣混凝土产生的荷载标准值组成。

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

1、参数信息

1>.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）:

0.70梁截面高度D（m）:

1.80

混凝土板厚度（mm）:

180.00立杆梁跨度方向间距La（m）:

1.00；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:

0.20；

立杆步距h（m）:

1.50；

梁支撑架搭设高度H（m）：

3.10；

梁两侧立柱间距（m）:

1.00；

承重架支设:

钢管支撑平行梁截面；

板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）:

1.00；

采用的钢管类型为Φ48×3；截面模量W（cm）:

5.08

扣件连接方式:

单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:

0.80；

2>.荷载参数

模板自重（KN/m）:

5.24；

钢筋自重（KN/m）:

30.00；

混凝土自重（KN/m）：

0.7×1.8×24=30.24

施工人员及设备（KN/m）：

2.5

倾倒混凝土侧压力（kN/m2）:

6.0；

振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:

水平模板：

2.0侧模：

4.0

3>.材料参数

木材品种：

柏木；

木材弹性模量E（N/mm2）：

10000.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；

木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.7；

面板类型：

木胶合板

面板弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4>.梁底模板参数

梁底模板支撑的间距（mm）：

300.0；

面板厚度（mm）：

18.0；

5>.梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

500；

次楞间距（mm）：

300；

穿梁螺栓水平间距（mm）：

500；

穿梁螺栓竖向根数：

3；

穿梁螺栓竖向距板底的距离为：

300；

穿梁螺栓直径（mm）：

M12；

主楞龙骨材料：

φ48×3.5钢管；

2、梁模板荷载标准值计算

梁侧模板荷载：

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取200/（T+15）=4.44h；

T--混凝土的入模温度，取28℃；

V--混凝土的浇筑速度，取3.0m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.62m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为41.42kN/m2、38.88kN/m2，取较小值38.88kN/m2作为本工程计算荷载。

3、梁侧模板面板的计算：

（取米长度为计算单位）

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为4根。

面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图（单位：

mm）

1>、强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--面板的最大弯距（N.mm）；

W--面板的净截面抵抗矩，W=bh²/6=（70×1.8×1.8）/6=37.8cm3；

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×0.7×38.88×0.9=29.39KN/m

倾倒混凝土侧压力设计值:

q2=1.4×0.7×6×0.9=5.29kN/m；

0.9取的临时结构折减系数按《施工手册》

q=q1+q3=34.68kN/m；

计算跨度（内楞间距）:

l=300mm；

面板的最大弯距M=0.1qL²=0.1×34.68×300²=3.12×105N.mm经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=M/W=（3.12×105）/3.78×104=8.25N/mm2

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=8.25N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2>、挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:

q=38.88×0.7=27.22N/mm；

l--计算跨度（内楞间距）:

l=300mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=bh³/12=70×1.8³/12=3.402cm5；

面板的最大挠度计算值:

ω=0.677×7.2×3004/（100×9500×3.402×105）=0.462mm；

面板的最大容许挠度值:

[ω]=l/250=300/250=1.2mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.462mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求！

4、梁侧模板内外楞的计算；（取米长度为计算单位）

1>、内楞计算

内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×1002×1/6=83.33cm3；

I=50×1003×1/12=416.67cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中，σ--内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--内楞的最大弯距（N.mm）；

W--内楞的净截面抵抗矩；

[f]--内楞的强度设计值（N/mm2）。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=1.2×38.88×0.7×0.9+1.4×0.7×6×0.9=34.68KN/m内楞计算跨度（外楞间距）:

l=500mm；

内楞的最大弯距:

M=0.1×34.68×500.2=8.67×105（N.mm；

最大支座力:

R=1.1×34.68×0.3=11.44KN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=8.67×105/8.33×104=10.41N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=10.41N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算；

其中E--面板材质的弹性模量：

10000N/mm2；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

q=38.88×0.7=27.22N/mm；

l--计算跨度（外楞间距）：

l=500mm；

I--面板的截面惯性矩：

I=8.33×106mm4；

内楞的最大挠度计算值:

ω=0.677×27.22×5004/（100×10000×8.33×106）=0.138mm；

内楞的最大容许挠度值:

[ω]=500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.138mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求！

2>、外楞计算；

外楞为双钢管横肋承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力11.44kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管φ48×3.5；

外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；

外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；

外楞计算简图

（1）.外楞抗弯强度验算

其中σ--外楞受弯应力计算值（N/mm2）

M--外楞的最大弯距（kN.m）

W--外楞的净截面抵抗矩；

[f]--外楞的强度设计值（N/mm2）。

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=1.2×11.44×0.9×0.3×+1.4×6×0.9×0.3）=5.975kN.m

外楞最大计算跨度:

l=500mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:

σ=5.97×105/8.98×103=66.48N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:

[f]=205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=66.48N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

挠度验算公式如下：

其中，ω--外楞最大挠度（mm）；

P--内楞作用在支座上的荷载（kN/m）：

P=11.44×0.5=5.74kN/m；

l--计算跨度（水平螺栓间距）:

l=500.0mm；

E--外楞弹性模量（N/mm2）：

E