上部结构.docx

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上部结构

构筑物上部结构设计：

1、水池上部结构设计综述

水池结构形式的选取应在满足工艺要求的前提下根据其体量、地基承载力、土质条件及地下水情况等进行综合考虑。

上部结构在进行承载能力极限状态计算及正常使用极限状态计算的基础上应重视各种构造措施的设置，以弥补计算模型选取不准确及计算假定本身缺陷而引起的误差。

对于各种规模的构筑物水池，水池底板、侧壁及顶板厚度应根据其尺寸及约束条件，在合理选取静力计算模型后进行经验性估算，并最终依据计算结果确定各部分厚度。

小型水池在满足静力计算的前提下应尽量进行有限元三维建模分析核算，而对于大型构筑物水池应进行三维建模分析并宜采用两个以上的计算软件进行对比分析。

钢筋混凝土水池的设计一般应包括以下内容：

（1）结构选型及计算简图的假定；

（2）结构上的作用（荷载）与作用组合计算；

（3）地基反力计算和地基承载力验算；

（4）水池结构稳定验算，包括抗浮、抗滑、抗倾验算其中抗浮验算包括整体抗浮验算和局部抗浮验算；

（5）水池结构内力及截面设计计算；

（6）节点构造设计。

本导则就以上主要设计内容结合工程设计中常用的结构形式从以下几个方面进行论述：

外部条件选取（作用与约束）；敞口水池、有盖水池、多格水池、圆形水池上部结构设计；结构计算及结构构造。

其中各水池的设计从结构方案；壁板、底板、顶板的结构单元分类等方面进行论述。

2、外部条件的选取

对水池进行结构设计前应明确各种外部条件对结构本身的影响，比如：

结构上的各种类型的作用、地基土对水池底板的约束条件等。

2.1作用的分类

结构上的作用可分为三类：

永久作用、可变作用和偶然作用。

永久作用应包括：

结构和永久设备的自重、土的竖向压力和侧向压力、构筑物内部的盛水压力、结构的预加应力、地基的不均匀沉降。

可变作用应包括：

楼面和屋面上的活荷载、吊车荷载、雪荷载、风荷载、地表或地下水的压力（侧压力、浮托力）、流水压力、融冰压力、结构构件的温、湿度变化作用。

偶然作用，系指在使用期间不一定出现，但发生时其值很大且持续时间较短，如高压容器的爆炸力等，应根据工程实际情况确定需要计入的偶然发生的作用。

结构设计时，对不同的作用应采用不同的代表值；而结构往往承受两种或两种以上可变作用，在进行承载能力极限状态设计或正常使用极限状态设计时，应使用的不同的荷载组合，各作用的代表值亦不相同。

具体规定参见GB50069及设计手册。

使结构或构件产生不可忽略的加速度的作用，应按动态作用考虑，一般可将动态作用简化为静态作用乘以动力系数后按静态作用计算。

2.2主要作用的计算

土压力：

池外有填土的水池，土对池壁的侧压力通常用朗肯理论计算土的主动压力。

但土的侧压力变化因素很多，如回填土的密实度、粘结力、内摩擦角等。

实践证明，用朗肯理论计算主动土压力偏于安全。

而构筑物位于地下水位以下部分的侧壁上的压力常采用水土分算的方法，即主动土压与地下水静水压力之和。

水压力：

构筑物侧壁上的水压力，应按静水压力计算。

水压力标准值的相应设计水位，应根据勘察部门和水文部门提供的数据采用；对地下水位应综合考虑近期内变化及构筑物设计基准期内可能的发展趋势确定。

水压力标准值的相应设计水位，应根据对结构的作用效应确定取最低水位或最高水位。

当取最高水位时，相应的准永久值系数对地表水可取常年洪水位与最高水位的比值，对地下水可取平均水位与最高水位的比值。

地表水或地下水对结构作用的浮托力，其标准值应按最高水位确定。

而托浮力是威胁水池底板安全的一种主要荷载，设计时应予以重视。

为了抵消地下水对底板的影响，在用无梁板作为底板时，最经济有效的办法是以池底覆土来平衡，而采用增加结构自重的方法是不经济的。

当地下水位低于池底而不考虑地下水压时，需采取措施排除地表滞水。

温、湿度荷载：

结构构件截面上的湿差作用，其效果与温差相似，为此可将湿差折算为“当量温差”计算。

此项“当量温差”可按100C作为计算内力标准值时采用。

温差和湿差两项作用不需同时考虑，对夏季应考虑湿差作用；对冬季应考虑温差作用。

前者低温收缩与湿涨抵消；后者由于低温面的水分子浓度加大导致水分迁移，致使低温面湿度增加。

因此设计时应取两者之大值计算内力，并均属低温一侧受拉。

2.3地基土约束条件

规程（CECS138：

2002）中采用的简化计算方法不考虑上部结构、基础与地基的相互作用，这也是工程设计中一直以来广泛采用的计算方法。

由于考虑水池底板与地基的相互作用的内力计算十分复杂，但随着结构有限元软件的逐渐增多，使用文克勒地基模型来模拟水池底板下的地基变得简便了，而正确的施加土弹簧后的计算结果也比规程（CECS138：

2002）的简化方法更为精确、合理。

根据经验，采用有限元三维建模时，地基土的约束模拟需要设置合理的边界条件配合土弹簧的作用来实现：

底板全部单元施加土弹簧（只可压缩弹簧），对底板所有的节点施加水平约束限制平面内的位移，并采用对底板四个角点施加不动铰支座。

这种边界条件是合理的，能反应底板与地基变形的实际分布趋势。

对于土弹簧的设置基床反力系数K可参见下表的推荐值。

基床反力系数K的推荐值

地基一般特性

土的种类

K（kN/m3）

松软土

流动砂土、软化湿土、新填土

1000~5000

流塑粘性土、淤泥及淤泥质土、有机质土

5000~10000

中等密实土

粘土及亚粘土

软塑的

10000~20000

可塑的

20000~40000

轻亚粘土

软塑的

10000~30000

可塑的

30000~50000

砂土

松散或稍密的

10000~15000

中密的

15000~25000

密实的

25000~40000

碎石土

稍密的

15000~25000

中密的

25000~40000

黄土及黄土亚粘土

40000~50000

密实土

硬塑粘土及粘土

40000~100000

硬塑轻亚土

50000~100000

密实碎石土

50000~100000

极密实土

人工压实的填亚粘土、硬粘土

100000~200000

坚硬土

冻土层

200000~1000000

岩石

软质岩石、中等风化或强风化的硬岩石

200000~1000000

微风化的硬岩石

1000000~15000000

桩基

弱土层内的摩擦桩

10000~50000

穿过弱土层达密实砂层或粘土性土层的桩

5000~150000

打至岩层的支承桩

8000000

注：

上表摘自中国建筑科学院地基所（TJ7-74）修改序号16“筏式基础的设计和计算”专题报告的附件之二。

该系数在设计手册中称为垫层系数，可根据公式法、试验法和查表法得出K值，手册中还列出了现有的工程手册和参考书中相关的数据估计以供参考。

3、敞口水池的上部结构设计

对于敞口水池的上部结构设计应注意如下几点：

根据地基情况选择合适的结构形式，能否做成挡水墙结构；水池上部应根据工艺条件合理布置走道板、工作平台，并明确能否作为壁板上端的支承构件；壁板的静力计算单元模型应根据其约束条件及自身尺寸合理选取；而底板的计算模型则可以根据其结构布置特点选择相应的简化计算方法以取得合适的结果和必要的精度。

3.1结构方案

当地基条件较好（地基承载力特征值fak不小于130kpa），且无地下水时，可将壁板与底板分离，设止水缝，壁板类似于挡土墙结构，底板可构造处理；软弱土或有地下水时，应为整体式底板，底板局部加厚处理。

直壁式壁板的高度一般控制在7m左右，如高出此值，可采用扶壁式壁板（若有必要，还可增加水平向肋梁）或顶应力混凝土结构。

敞口水池的平面尺寸若超出规程（GB50069-2002）规定的长度限值（详见变形缝章节），宜设缝；若采用后浇带或在混凝土中掺加外加剂，可根据设计经验将伸缩缝长度适当加长；也可考虑采用预应力混凝土。

若采用设缝处理应注意结构计算模型的改变。

敞口水池上端可以是自由的，也可利用走道板、工作平台作为壁板上端的支承构件。

此时，走道板、工作平台和池壁的计算应符合规程（CECS138：

2002）规定：

走道板或工作平台的厚度不宜小于200mm，并应对其横向受力进行计算；走道板或工作平台一般宜作池壁的弹性支承且其单位长度的横截面惯性矩与池壁单位宽度截面惯性矩比满足一定要求时，可视作池壁的不动铰支承。

3.2壁板计算单元分类

根据水池结构分类将壁板计算单元的设计分为如下两个部分：

一般敞口水池的壁板单元及挡水墙结构的壁板单元。

3.2.1一般敞口水池壁板单元

水池顶端无约束时应为自由端；水池与底板、条形基础或斗槽连接时均可视池壁为固端支承。

而该固接的边界条件需满足如下的构造要求：

底板（基础）的厚度必须大于池壁，可根据地基的土质情况取1.2~1.5倍池壁厚度，并应将底板（基础）外挑。

池壁顶端以走道板、工作平台、连系梁等作为支承结构时，应根据支承结构的横向刚度确定池壁顶端的支承条件为铰支或弹性支承。

当池壁为双向受力时，相邻池壁间的连接应视为弹性固定。

池壁在侧向荷载作用下，单向或双向受力的区分条件应按下表6.1.2的规定确定。

表6.1.2池壁在侧向荷载作用下单、双向受力的区分条件[CECS138：

2002]

壁板的边界条件

L/H

板的受力情况

三边支承

一边自由

0.5≤L/H≤3

按双向计算

>3

按竖向单向计算，水平向角隅处

负弯距按相关规定计算

<0.5

H>2L部分按横向单向计算；

底部H=2L部分按双向计算；

H=2L处可视为自由端

注：

表中L为池壁壁板的长度，H为壁板的高度。

图1池壁分类图

上图即为壁板单元构件按高宽比分为：

单向受力壁板（一般竖向受力），双向受力壁板，混合受力壁板（一部分双向受力、一部分单向受力）。

图中1为垂直向计算单元，2为水平向计算单元，3为双向板。

当四边支承壁板的长度与高度之比大于2.0或三边支承、顶端自由壁板的长度与高度之比大于3.0时，其水平向角隅处的局部负弯矩图见图2。

具体计算方法详见规程（CECS138：

2002）6.1.3条，该局部负弯矩计算适用于各种满足上述条件的水池结构。

图2壁板水平向角隅处的局部负弯矩图

3.2.2挡水墙壁板单元设计

挡水墙计算原则基本与挡土墙相同。

垂直壁板通常做成等厚截面，当池壁较高时，垂直壁板也可采用变厚度截面，池壁厚度t=（1/10~1/15）H，H为池高。

当池高超过7m时，一般采用扶壁式壁板，扶壁间距取L=（l/3~1/2）H，通常为1.5~3.0m；厚度30~40cm，且不小于壁板厚度。

当无地下水时，底板的宽度B应由强度计算决定，一般取B=（0.5~0.8）H，底板的厚度由强度计算决定，且不小于壁板厚度。

悬臂式挡水墙设计应进行地基承载力计算、抗滑移及抗倾覆计算；其结构静力分析同悬臂式挡土端，承载力极限状态可简化为受弯构件，并取作用效应的基本组合进行计算。

扶壁式挡水墙，其地基承载力、稳定性及裂缝宽度验算，均与悬臂式挡水墙相同。

当垂直壁板上端具有支承构件时，则不必验算其稳定性。

当H/L>2时，壁板按支于扶壁上的单向连续板计算，沿垂直方向划分为若干板带，荷载可取每一板带上的平均值，对于地面式水池，尚应考虑温（湿）度作用；在底部H=2L的范围内，应按三边固定，顶边自由的双向板进行核算。

当0.5≤H/L≤2时，壁板按三边固定，顶边自由或简支的双向板计算。

对于底板的计算，假定地基反力按直线分布，计算时可认为底板是固定支承于垂直壁板及扶壁上，底板内侧按悬壁板计算，底板外侧根据每格板的尺寸按单向悬挑板或双向板计算。

对于与壁板整体受力的底板，且跨度较大（例如大于4.0m）时，宜按弹性地基土底板计算。

3.3底板计算单元

规程（CECS138：

2002）有如下条文：

当水池的顶、底板为无梁板的结构时，其内力分析宜按等代框架进行计算；对三跨以上、柱距相等的多跨无梁板结构，可按经验系数确定其内力。

设计手册中对基础梁、板的内力分析通常采用的计算方法进行了介绍：

1、地基反力直线分布假定：

该假定计算方法最简单，但局限性也最大，其不考虑弹性地基上的底板在荷载作用下的弹性变形也不顾及地基土的弹性沉陷。

2、文克勒假定：

土的受压作用可看作许多互不相关的弹簧体系受压作用，根据试验和实际情况，土不仅在受压区段范围内发生沉降，而且在其周围附近也有沉降。

此外，该假定上部结构不参与共同作用，其具有一定的局限性，但经过使用期的考验也没多大问题。

该假定适用于高压缩性软土地基，薄的破碎岩或不均匀土层；抗剪强度很低的半液体地基土或基底下塑性区域较大的地基；厚度不超过短边宽度一半的薄压缩层地基。

3、半无限弹性体假定：

假定地基时一个均质、连续、各向同性的半无限空间弹性体，当弹性半无限空间表面上作用一竖向集中力时，距作用点一定范围内的地表均产生一定量的变形。

而该假定下的计算与地基土的变形模量E0和泊松比v0有关。

由于地基的特性、基础梁板刚度、上部建筑物的影响及荷载等不同因索，使基础梁、板的内力分析与实际尚有出人。

由于各种假定与实际情况均有出人，计算所得结果不相同，甚至出入较大。

因此，在设计基础梁、板时，应持谨慎态度。

实际工程设计中，贮水构筑物底板的内力计算，常常以三种不同的力学计算模式进行简化处理。

第一种模式不论构筑物平面尺寸大小、也不管有无中间的纵横隔墙，一律采用平均反力按一般的梁（单跨、多跨）、板（双向板）进行内力分析；第二种模式是将构筑物内外墙作为集中力按弹性地基梁进行内力分析；第三种模式是根据底板平面尺寸大小、内外墙间距的疏密采用不同的分析方法，当底板平面尺寸小或墙的间距密（视底板厚薄通常在4~6m左右）采用平均反力法，反之则采用弹性地基梁方法。

第二种模式要求设计人员对地基弹性常数具有丰富的取值经验。

第三种模式实际上是一种人为的判断，对设计人员的设计经验也有很大要求。

根据工程经验：

对于一般贮水构筑物的底板内力计算，为保证其合理性与准确性，均应按弹性地基梁进行内力计算，而不能按平均反力模型用一般梁、板方法求解内力。

只有对于隔墙相当密集（墙距不大于2L）的贮水构筑物，才可考虑按平均反力的力学模型进行底板内力计算。

在这里需要特别强调的是，当使用平均反力计算空池的内力时，仍然必须用弹性地基梁，计算底板在水重及自重作用下的内力。

凡有池墙的地方均应考虑由于池墙的约束效应而产生的局部附加弯矩△M。

将此弯矩与池墙底部传来的弯矩相叠加配置底板上层钢筋（池墙局部范围）。

4、有盖水池的上部结构设计

较之敞口水池，有盖水池的上部结构设计还应注意顶盖的形式及其结构特点。

4.1结构方案

对于有盖水池的顶盖应根据工艺方案布置及其他必须的基础资料选择合理的结构形式：

梁板式顶盖，跨度较大时可设支柱；无梁板式顶盖；壳体顶盖，如简壳、扁壳等；其他形式顶盖，如拱、桁架结构等。

有盖水池顶盖与池壁连接处接点的结构布置及计算：

当顶盖与池壁刚性连接时，节点处静力分析，可参照敞口水池壁板之间的计算方法。

有盖水池壁板的结构布置及计算：

除考虑壁板与顶盖的连接类塑外，其计算可参照敞口水池壁板计算。

有盖水池底板的结构布置及汁算：

当无柱时与敞口水池底板计算相同；设支柱、底梁的底板设计按梁板柱结构计算。

4.2壁板计算单元分类

当顶板为预制装配板搁置在池壁顶端而无其他连接措施时，顶板应视为简支于池壁，池壁顶端应视为自由端；当预制顶板与池壁顶端有抗剪钢筋连接时，该节点应视为铰支承；当顶板与池壁为整体浇筑并配置连续钢筋时，该节点应视为弹性固定；当仅配置抗剪钢筋时，该节点应视为铰支承。

池壁与底板、条形基础或斗槽连接，可视池壁为固端支承；对位于软地基上的水池，应考虑地基变形的影响，宜按弹性固定计算。

池壁在侧向荷载作用下，单向或双向受力的区分条件应按下表的规定确定。

表6.1.2续池壁在侧向荷载作用下单、双向受力的区分条件[CECS138：

2002]

壁板的边界条件

L/H

板的受力情况

四边支承

0.5≤L/H≤2

按双向计算

>2

按竖向单向计算，水平向角隅处

负弯距按相关规定计算

<0.5

H>2L部分按横向单向计算；

板端H=2L部分按双向计算；

H=2L处可视为自由端

注：

表中L为池壁壁板的长度，H为壁板的高度。

4.3顶板计算单元

各种形式顶盖单元构件计算：

与工民建结构相同。

可参考相关资料。

但水池顶盖结构的工作环境应考虑水气或土壤接触的影响。

对于常用的无梁板式结构水池的顶板设计应注意如下几点：

1、顶板厚度不应小于15cm，池壁及底板厚度不应小于20cm，支柱不应小于30cm×30cm；

2、无梁楼板通常以纵横两个方向划分为柱上板带和跨中板带进行计算和配筋；板带配筋有两种形式，即分离式和弯起式，水池顶板通常采用分离式配筋；

3、用替代框架法分析无梁板式水池：

以支柱为中心，连同顶板、底板和池壁，在纵横两个方向截取替代框架。

具体计算详见设计手册。

5、多格水池的上部结构设计

多格水池的应重点关注盛水荷载组合的选取：

根据工艺运行和检修的需，多格水池在使用中有各种放空情况，其组合类型有：

壁板支座弯矩最大；壁板跨中弯矩最大；壁板轴向力最大，通常发生在相邻壁板同时承受水压及底板的最不利组合。

5.1结构单元及计算

壁板受力类型应根据每格水池壁板的长宽比，判断各块壁板是单向受力板还是双向受力板，其方法与敞口或有盖水池相同。

多格池壁板结构分析应先计算单块板与周边板刚性连接视为固定时单块板的固端弯矩，然后按敞口水池的方法，进行节点弯矩调整，求得各块板的棱边弯矩，进而计算跨中弯矩。

设计手册给出了综合系数法计算多格水池，详见3.4.2节。

6、圆形水池的上部结构设计

钢筋混凝土圆形水池按施工方式可分为：

现浇钢筋混凝土水池和装配整体式钢筋混凝土水池。

现浇水池施工技术和施工工序较简单，地面以下的锥壳和球壳可采用地模施工，这种水池目前应用较为广泛。

非预应力装配整体式钢筋混凝土水池有节约模板、减少混凝上收缩影响等优点，但接缝处理困难，现已少见应用。

按构件组合分类：

钢筋混凝土圆形水池主体通常由圆柱壳、圆锥壳、圆球壳、环梁、圆（环）板以及多支柱支承的圆形无梁楼盖所组成。

在实际工程中应根据工艺及环境特点进行合理选取。

6.1结构方案

水池的建设场地宜选在地基稳定、土质均匀的地区，避免大量的挖填土石方。

再根据水池的使用条件和功能，水池的受力特点，选择合理的结构形式。

由圆柱壳和圆板组成的水池：

主要用作给水排水工程中的无顶盖调节池等；给水工程中的脉冲澄清池和悬浮澄清池等。

当水池地基为软弱土层，地基承载力较低、压缩性较高、地下水位埋深较浅，而水池底板埋深较深时，适宜采用整体式敞口平底钢筋混凝土圆形水池。

由于池壁与底板整体浇筑，防渗性能较好，还可以利用底板外挑板上的覆土重量抗浮，有利于解决埋深较深的敞口平底圆形水池的抗浮稳定。

由圆柱壳和分离底板组成的水池：

适于建在强度较高、压缩性和渗透性均较低的均质地基上。

由于池壁基础板与圆形底板分离，水池空池时抗浮能力差，不适用于地下水位高于底板顶面较高的情况。

分离式底板一般只要求按水池防渗的要求没计，底板厚度较薄，钢筋混凝土圆形底板通常按构造要求配筋，因而工程造价较低，所以只要建设场地条件合适，它是一种较为经济的结构形式。

由圆柱壳和多支柱支承的圆形无梁楼盖组成的水池：

用于清水池和给水排水中的带顶盖的贮水池等。

无梁板式现浇钢筋混凝土圆形水池，它的顶（底）板不设梁，池内具有较大的净空，通风良好。

由两种以上旋转壳体、环梁和圆环板组成的水池：

用于辐流式沉淀池、竖流式沉淀池、加速澄清池及消化池等。

6.2构件计算单元分类

结构计算简图可按下列规定确定：

（1）敞口水池的池壁顶端应视为自由端。

（2）池壁与顶板的连接：

当顶板预制搁置在池壁顶端，而无其他连接措施时，顶板应视为简支于池壁，池壁顶端应视为自由端；

当预制顶板与池壁顶端设有抗剪钢筋连接时，池壁与顶板的连接点应视为铰支承；

当池壁与顶板为整体浇筑并配置连续钢筋时，池壁与顶板的连接节点应视为弹性固定；当仅配置抗剪钢筋时，该节点应视为铰支承。

（3）当池壁为组合壳体时，壳体间的连接应视为弹性固定。

（4）当池壁与环梁、底板整体连接时，可视为弹性固定；当池壁底端为独立环形基础时，池壁底端可视为固定支承。

组合壳体水池中圆柱壳、圆锥壳和球壳的内力，应按壳体的薄膜内力和边缘约束引起的内力迭加计算。

壳体的边缘约束力，应根据组合壳体的节点变形协调条件求解。

圆柱壳池壁在侧向荷载作用下的受力条件，应按表6.2.3确定。

表6.2.3圆柱壳池壁在侧向荷载作用下的受力条件[CECS138：

2002]

H/S

圆柱壳的内力计算

H/S≤1

按竖向单向计算

1

按壳体计算环向和竖向内力

H/S>15

当顶端为自由端时，H/S>15部分的圆柱壳，

按无约束的自由圆柱壳计算薄膜内力

注：

表中H为圆柱壳池壁的高度，S为圆柱壳的弹性特征系数，即S=0.76sqrt（Rh），R为圆柱壳计算半径，h为池壁厚度。

对于无梁板式现浇钢筋混凝土圆形水池的顶板设计应注意如下几点：

（1）柱网布置：

支承无梁式顶（底）板的支柱多采用正方形的柱网布置，个别情况下也可以采用矩形柱网，但它不如正方形布网经济。

柱距约等于池壁高度，一般采用柱距为3.5~4.0m。

（2）无梁板的板厚由计算确定，常用的厚度约为柱网柱距的1/30，且不宜小l50mrn。

（3）支柱和柱帽：

为避免板被支柱冲切破坏，在柱端设柱帽与板相接，支柱和柱帽通常采用正方形截面。

常用的柱帽形式为有帽顶板柱帽和无帽顶板柱帽两种。

无梁板式顶（底）板现浇钢筋混凝土圆形水池，无梁顶（底）板的内力，工程中广泛采用经验系数法进行计算，此法是在试验研究与实践的基础上提出的，它将整个无梁板在纵横两个方向划分为柱上板带和跨中板带。

柱上板带如同是一条搁置在柱顶上的连续板，跨中板带好像是搁置于柱上板带的一条连续板，板带宽为1/2柱距，各板带相互正交，形成了边长为1/2柱距的板的内力计算区格，由此计算出各区格的内力。

6.3构件内力计算方法

圆形水池的构件内力计算方法主要分为如下几种：

（1）通用结构分析法

主要是有限元分析法，常用的软件有ANSYS、ABAQUS等，适用十大型、结构复杂的水池。

由多个壳、板，特别是由变截面壳、板组成的大型水池宜采用此法进行整体分析。

（2）组合壳体力法

以单元构件的解析解为基础，用结构力学的力法解得构件衔接处的变位，进而求得各构件的内力。

（3）组合壳体变位法

以单元构件的解析解为基础，用结构力学的变位法解得构件边缘力，进而求得各构件的内力，此法可借助设计手册提供的系数表，用手算完成圆形水池整体内力计算，详见第4.1.2~4.1.4节。

（4）单元构件法

是一种简化的近似算法，根据具体条件设定单个构件的边界条件，借助已有各类系数表或小型软件求出其内力，适用于小型或较简单的池型，详见设计手册4.1.2~4.1.3节。

7、结构计算

水池结构内力及截面计算一般有如下步骤：

（1）选用内力计算方法；

（2）确定结构布局、各构件类型、截面尺寸，形成本构模型；

（3）确定设计条件，计算作用的代表值，确定作用效应组合；

（4）进行内力计算，求出各单元构件计算截面各组合的内力值；

（5）根据各组合的内力，按结构承载能力极限状态的强度要求，计算各构件截面配筋。

如截面尺寸不能满足强度要求，则对构件截面尺寸进行修改，重复

（2）到（5）的计算。

（6）按正常使用极限状态对截面的抗裂度、最大裂缝宽度等进行验算，如不能满足抗裂度、裂缝控制要求，则修改构件截面配筋或尺寸。

如修改尺寸，则重复

（2）到（5）的计算；如只修改配筋，则重复（6）计算。

以上步骤中主要的设计条件及内力计算方法的选用在前