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图613平均风速月变化曲线图

图6.1-32015年平均风速月变化曲线图

（2）气温

衡水市2015年最低平均温度2.4℃，最高平均温度26.6℃，年均温度13.9℃。

平均温度月变化见表6.1-4、图6.1-4。

表6.1-42015年平均温度月变化表单位：

℃

月份

1月

2月

3月

4月

5月

6月

7月

8月

9月

10月

11月

12月

全年

温度

2.4

0.8

9.8

16.2

1.8

24.3

26.6

5.6

1.1

5.2

7.8

0.4

13.9

图6.1-42015年年平均温度月变化曲线图

6.1.2污染源参数调查清单

根据项目工程分析，项目污染源分为有组织排放源和无组织排放源：

（1）有组织排放源

项目有组织排放的大气污染源特征参数，见表6.1-5和表6.1-6。

表6.1-5有组织排放大气污染源特征参数统计表

污染源

烟气出

口速度

m3/h

标准值

mg/m3

排气筒

烟气出口温度K

污染物出口速率kg/h

排放

规律

年排放小时数h

高度m

内径m

喷漆、调漆及固化废气

PM10

20000

0.45

0.3

293

0.023

连续

2400

非甲烷总烃

2.0

0.318

二甲苯

0.3

0.037

配料搅拌和手糊成型及固化有机废气

苯乙烯

10000

0.01

0.6

293

0.021

连续

2400

非甲烷总烃

2.0

0.105

打磨废气

粉尘

2000

0.45

0.2

293

0.012

连续

2400

（2）无组织排放源

项目无组织产生源为喷漆车间、玻璃钢风机生产车间和减速机生产车间，本评价采用HJ2.2-2008推荐模式清单中的估算模式计算无组织排放源厂界贡献浓度，项目喷漆车间无组织排放的大气污染源特征参数，见表6.1-6，预测结果见表6.1-9。

表6.1-6无组织排放大气污染源特征参数统计表

序号

污染源名称

面源参数m

污染物排放速率kg/h

高度

长

宽

TSP

非甲烷总烃

二甲苯

苯乙烯

喷漆车间

0.02

0.01

玻璃钢风机车间

100

0.01

0.03

0.002

减速机生产车间

100

0.016

6.1.3大气环境影响预测

采用HJ2.2-2008推荐模式清单中的估算模式进行预测，喷漆、调漆、固化废气和玻璃钢有机废气有组织废气污染源预测结果和无组织废气预测结果见表6.1-7～表6.1-9。

依据《环境影响评价技术导则大气环境》（HJ2.2-2008）中最大地面浓度占标率计算公式：

Pi＝Ci/Coi×100%

其中：

Pi—第i个污染物的最大地面浓度占标率，%；

Ci—采用估算模式计算出的第i个污染物的最大地面浓度，mg/m3；

C0i—第i个污染物的环境空气质量标准，mg/m3；

根据本项目污染源排放特征，分别计算各污染源污染物贡献浓度，并计算相应浓度占标率。

表6.1-7喷漆、调漆和固化废气污染物排放估算模式计算结果表

距源中心下风向距离

喷漆、调漆和固化废气

PM10

非甲烷总烃

二甲苯

下风向预测浓度（mg/m3）

浓度占标率（%）

下风向预测浓度（mg/m3）

浓度占标率（%）

下风向预测浓度（mg/m3）

浓度占标率（%）

0.00000

0.00

0.00000

0.00

0.00000

0.00

100

0.00047

0.10

0.00653

0.33

0.00076

0.25

100

0.00047

0.10

0.00653

0.33

0.00076

0.25

200

0.00058

0.13

0.00808

0.40

0.00094

0.31

300

0.00062

0.14

0.00856

0.43

0.00100

0.33

400

0.00059

0.13

0.00822

0.41

0.00096

0.32

500

0.00059

0.13

0.00821

0.41

0.00095

0.32

600

0.00072

0.16

0.00989

0.49

0.00115

0.38

700

0.00077

0.17

0.01064

0.53

0.00124

0.41

800

0.00078

0.17

0.01076

0.54

0.00125

0.42

900

0.00076

0.17

0.01052

0.53

0.00122

0.41

1000

0.00073

0.16

0.01007

0.50

0.00117

0.39

1100

0.00069

0.15

0.00948

0.47

0.00110

0.37

1200

0.00068

0.15

0.00946

0.47

0.00110

0.37

1300

0.00068

0.15

0.00946

0.47

0.00110

0.37

1400

0.00068

0.15

0.00938

0.47

0.00109

0.36

1500

0.00067

0.15

0.00922

0.46

0.00107

0.36

1600

0.00065

0.14

0.00902

0.45

0.00105

0.35

1700

0.00064

0.14

0.00879

0.44

0.00102

0.34

1800

0.00062

0.14

0.00854

0.43

0.00099

0.33

1900

0.00060

0.13

0.00828

0.41

0.00096

0.32

2000

0.00058

0.13

0.00802

0.40

0.00093

0.31

2100

0.00056

0.12

0.00775

0.39

0.00090

0.30

2200

0.00054

0.12

0.00748

0.37

0.00087

0.29

2300

0.00052

0.12

0.00723

0.36

0.00084

0.28

2400

0.00051

0.11

0.00698

0.35

0.00081

0.27

2500

0.00049

0.11

0.00675

0.34

0.00079

0.26

最大浓度及占标率

0.00078

0.17

0.01077

0.54

0.00125

0.42

最大浓度出现距离

775

D10%（m）的最远距离

表6.1-8配料搅拌和手糊成型有机废气污染物排放估算模式计算结果表

距源中心下风向距离

配料搅拌和手糊成型及固化有机废气

打磨废气

苯乙烯

非甲烷总烃

PM10

下风向预测浓度（mg/m3）

浓度占标率（%）

下风向预测浓度（mg/m3）

浓度占标率（%）

下风向预测浓度（mg/m3）

浓度占标率（%）

0.00000

0.00

0.00000

0.00

0.00000

0.00

100

0.00055

5.49

0.00275

0.14

0.00051

0.11

200

0.00067

6.67

0.00333

0.17

0.00062

0.14

300

0.00070

7.03

0.00352

0.18

0.00065

0.14

400

0.00069

6.89

0.00344

0.17

0.00055

0.12

500

0.00069

6.95

0.00347

0.17

0.00059

0.13

600

0.00080

7.96

0.00398

0.20

0.00062

0.14

700

0.00083

8.26

0.00413

0.21

0.00061

0.13

800

0.00081

8.14

0.00407

0.20

0.00057

0.13

900

0.00078

7.79

0.00390

0.19

0.00054

0.12

1000

0.00073

7.34

0.00367

0.18

0.00055

0.12

1100

0.00073

7.28

0.00364

0.18

0.00054

0.12

1200

0.00073

7.28

0.00364

0.18

0.00053

0.12

1300

0.00072

7.19

0.00359

0.18

0.00051

0.11

1400

0.00070

7.04

0.00352

0.18

0.00049

0.11

1500

0.00069

6.85

0.00343

0.17

0.00047

0.10

1600

0.00066

6.65

0.00332

0.17

0.00045

0.10

1700

0.00064

6.43

0.00322

0.16

0.00043

0.10

1800

0.00062

6.21

0.00310

0.16

0.00041

0.09

1900

0.00060

5.98

0.00299

0.15

0.00039

0.09

2000

0.00058

5.76

0.00288

0.14

0.00037

0.08

2100

0.00055

5.54

0.00277

0.14

0.00036

0.08

2200

0.00053

5.33

0.00267

0.13

0.00034

0.08

2300

0.00051

5.13

0.00257

0.13

0.00033

0.07

2400

0.00049

4.94

0.00247

0.12

0.00031

0.07

2500

0.00048

4.76

0.00238

0.12

0.00030

0.07

最大浓度及占标率

0.00083

8.26

0.00413

0.21

0.00067

0.15

最大浓度出现距离

712

262

D10%（m）的最远距离

估算模式计算污染物厂界贡献浓度，预测结果见表6.1-9。

表6.1-9污染物厂界浓度贡献浓度

排放源

污染物

源强

（kg/h）

污染源距厂（场）界距离（m）

厂（场）界浓度值（mg/m3）

东

南

西

北

东

南

西

北

喷漆车间

非甲烷总烃

0.02

145

0.00001

0.00482

0.00126

二甲苯

0.01

0.00001

0.00241

0.0063

玻璃钢风机车间

TSP

0.01

0.00044

0.00023

0.00092

非甲烷总烃

0.03

0.00133

0.00069

0.00277

苯乙烯

0.002

0.00009

0.00005

0.00018

减速机生产车间

TSP

0.016

0.0071

0.00194

0.00148

0.0037

叠加

TSP

0.0071

0.00194

0.00148

0.0037

非甲烷总烃

0.00134

0.0007

0.00759

0.00403

二甲苯

0.00001

0.00241

0.0063

苯乙烯

0.00009

0.00005

0.00018

6.1.4预测结果分析

由估算模式预测结果可知，扩建后喷漆、调漆和固化废气中PM10最大贡献浓度0.00078mg/m3，占标率0.17%，非甲烷总烃最大贡献浓度0.01077mg/m3，占标率0.54%，二甲苯最大贡献浓度0.00125mg/m3，占标率0.42%；配料搅拌、手糊成型及固化有机废气中苯乙烯最大贡献浓度0.00083mg/m3，占标率8.26%，非甲烷总烃最大贡献浓度0.00413mg/m3，占标率0.21%；打磨废气PM10最大贡献浓度0.00067mg/m3，占标率0.15%。

利用估算模式预测得出生产车间各污染物无组织厂界贡献浓度分别为颗粒物：

0.0037～0.00194mg/m3，非甲烷总烃：

0.00007～0.00759mg/m3；二甲苯：

0.00001～0.000241mg/m3；苯乙烯：

0.00005～0.00018mg/m3。

厂界非甲烷总烃、二甲苯满足河北省地方标准《工业企业挥发性有机物排放控制标准》（DB13/2322-2016）表2企业边界浓度限值，颗粒物满足《大气污染物综合排放标准》（GB16297－1996）表2无组织排放限值，苯乙烯浓度满足《恶臭污染物排放标准》（GB14554-93）表1标准。

综上所述，项目建成投产运营以后，各种污染物浓度贡献值均较小，占标率均小于10%。

因此项目运营后对周围大气环境影响很小。

6.1.5防护距离

（1）大气环境防护距离

采用《环境影响评价技术导则大气环境》（HJ2.2-2008）推荐模式中的大气环境防护距离模式计算各无组织排放源的大气防护距离。

计算结果是以污染源中心点为起点的控制距离。

对于超出厂界外的范围，确定为项目大气环境防护区域。

大气环境防护距离计算方法如下：

①模型为SCREEN3模型（VERSIONDATED96043）。

②计算选项：

乡村选项；测风高度=10m；气象筛选=自动筛选，考虑所有气象组合。

③计算点：

为离源中心10m到2500m，在100m内间隔采用10m，100m以上采用50m。

计算点相对源基底高均为0。

④计算输出：

根据计算，无超标点，本项目不需设大气环境防护距离。

（2）卫生防护距离

本项目主要污染物为各种废气的无组织排放，根据《制定地方大气污染物排放标准的技术方法》（GBT3840-1991），污染物排放源所在生产单元与居住区之间应设置卫生防护距离。

①计算方法与依据

根据《制定地方大气污染物排放标准的技术方法》（GB/T13201-91），各类工业企业卫生防护距离按下式计算：

式中：

Cm—标准浓度限值；

L—工业企业所需卫生防护距离，m；

r—有害气体无组织排放源所在生产单元的等效半径，m；根据该生产单元面积S（m2）计算，r=（S/π）0.5；

A、B、C、D—卫生防护距离计算系数；

Qc—工业企业有害气体无组织排放量可达到的控制水平。

②卫生防护距离计算结果

根据本项目TSP、二甲苯、非甲烷总烃的无组织排放作为计算源强，结果见表6.1-10。

项目卫生防护距离包络线图见附图6。

表6.1-10卫生防护距离计算结果

面源

污染物

（kg/h）

（mg/m3）

（m2）

平均风速m/s

卫生防护距离计算值（m）

喷漆车间、玻璃钢风机车间、减速机生产车间

非甲烷总烃

0.05

2.0

6200

350

0.021

1.85

0.84

2.16

0.329

二甲苯

0.01

0.3

0.463

TSP

0.026

0.9

0.390

苯乙烯

0.002

0.01

3.905

经计算，扩建后卫生防护距离L非甲烷总烃=0.329m，L二甲苯=0.463m，LTSP=0.390m，L苯乙烯=3.905m。

根据《制定地方大气污染物排放标准的技术方法》（GB/T13201-91）中规定：

“卫生防护距离在100m以内时，级差为50m；超过100m，但小于或等于1000m时，级差为100m；超过1000m以上，级差为200m，但有两种或两种以上的有害气体计算得出的卫生防护距离在同一级别时，该类企业的卫生防护距离应提高一级”。

根据上述规定，通过计算确定该项目喷漆车间、玻璃钢风机车间和减速机生产车间外100m包络范围。

综上计算分析，本项目大气环境防护距离为0m，卫生防护距离是100m，项目距最近敏感点为厂址西南590m处的赵武庄村，满足环境保护距离要求。

同时建议有关部门对项目周围发展作出规划，禁止在项目厂界外100m范围内新建居民点、医院、学校等环境敏感点。

6.2水环境影响分析

6.2.1地表水环境影响分析

扩建后，项目水帘喷漆室用水全部循环利用，不外排，废水主要为职工生活污水，污水产生量按用水量的80％计，则污水产生量为3.5m3/d，，排入化粪池经污水管网排至枣强县县污水处理厂统一处理，外排废水中COD浓度为300mg/L，氨氮为20mg/L，满足《污水综合排放标准》（GB8978－1996）表4中的三级排放标准及枣强县污水处理厂进水水质指标。

项目废水对地表水环境影响很小。

6.2.2地下水环境影响分析

6.2.2.1评价区水文地质条件

枣强县地处华北地区的临清坳陷区，跨越了三个四级构造单元，西部属南宫凹陷，中间部分属明化凸起，东南部属大营凹陷，基底埋深1000～4500m。

其上沉积了巨厚的新生界地层，其中第四系厚度450～550m，自上而下划分为下更新统（Q1）、中更新统（Q2）、上更新统（Q3）和全更新统（Q4）等。

6.2.2.2项目场地包气带防护性能分析

项目所在区域地下水补给以大气降水为主，污染物通过土层垂直下渗首先经过表土，再进入包气带，在包气带污染可以得到一定程度的净化，有机物在下渗过程中靠吸附或生成难溶化合物滞留于土层中，在细菌或微生物的作用下发生分解而去除。

不能被净化或固定的污染物随入渗水进入地下水层。

地层对污染物质的防护性能取决于污染源至含水层之间地层岩性、厚度，污染物质的特性及排放形式的差异等因素。

包气带是联接地面污染物与地下含水层的主要通道和过渡带，既是污染物媒介体，又是污染物的净化场所和防护层。

地下水能否被污染以及污染程度的大小，取决于包气带的地质结构、成份、厚度、渗透性以及污染物的种类和性质。

根据区域水质地质条件分析可知，区域包气带厚度大于8m，有机污染物可以在包气带内得到较充分降解，对浅层地下水影响较小。

同时由当地地质结构可知，在地下60-65m、152-160m、180-192m、240-250m分别有5m、8m、12m、10m亚粘土隔水层防护，从而使该区域深层地下水不易受到污染，因此也对深层地下水造成影响较小。

6.2.2.3地下水环境影响预测

（1）预测情景分析

预测情景主要分为正常工况和非正常工况情景。

①正常工况

扩建工程无生产废水产生，生活废水主要为职工生活污水，主要污染物为高锰酸盐指数、SS、氨氮。

正常状况下，生活污水经化粪池预处理后COD浓度为300mg/L，氨氮为20mg/L，经市政污水管网排入枣强县污水处理厂进一步处理。

在可能产生滴漏的污水构筑物等区域进行地面防渗处理，即使有少量的污染物泄漏，也很难通过防渗层渗入包气带。

因此在正常状况下，污染物从源头和末端均得到控制，地面经防渗处理，污染物污染地下水的可能性很小。

②非正常状况

非正常状况是指对生活废水在跑、冒、滴、漏的污水，流经未防渗地段，透过包气带渗入地下水，对地下水造成污染。

（2）预测因子筛选

扩建工程废水中主要含有COD、氨氮等污染物，本评价还选取COD、氨氮作为代表性污染物进行预测。

高锰酸盐指数、氨氮分别执行《地下水质量标准》（GB/T14848-1993）Ⅲ类标准（3.0mg/L、0.2mg/L）。

（3）概化模型

项目场地地下水平均埋深大于20m，场地包气带垂向渗透系数大于10-6cm/s，非正常状况泄露污水直接穿过包气带进入浅层地下水；污染物在含水层中的运移情况，模型可概化为一维稳定流动二维水动力弥散问题的瞬时注入示踪剂—平面瞬时点源的预测模型，其主要假设条件为：

a.假定含水层等厚，均质，并在平面无限分布，含水层的厚度、宽度和长度相比可忽略；

b.假定定量的定浓度的污水，在极短时间内注入整个含水层的厚度范围；

c.污水的注入对含水层内的天然流场不产生影响。

（4）数学模型的建立与参数的确定

含水层中的运移情况：

根据《环境影响评价技术导则·地下水环境》（HJ610-2016），一维稳定流动二维水动力弥散问题的瞬时注入示踪剂—平面瞬时点源的预测模型为：

式中：

x，y—计算点处的位置坐标；

t—时间，d；

C（x,y,t）—t时刻点x,y处的污染物浓度，mg/L；

M—含水层厚度，m；

mM—长度为M的线源瞬时注入示踪剂的质量，kg。

u—地下水流速度，m/d；

n—有效孔隙度，无量纲；

DL—纵向x方向的弥散系数，m2/d；

DT—横向y方向的弥散系数，m2/d；

π—圆周率。

a、污染物质量：

根据地下水导则要求，预测因子因选取标准指数最大的因子做为预测因子，因此扩建工程预测因子分别选取为：

厂区化粪池泄漏产生的高锰酸盐指数和氨氮。

假设化粪池发生渗漏，未经处理的大量废水下渗到含水层中，预测污水渗漏量按日产生量的10%计算，各污染物日渗漏量计算如下：

高锰酸盐指数：

3.5m3/d×10%×300mg/L=112g/d；

氨氮：

3.5m3/d×10%×20mg/L=7g/d；

模拟计算中，考虑到检修周期，将化粪池连续渗漏30天的污染物看做瞬时污染。

显然，这样概化，计算结果更为保守，完全符合工程设计的思想。

b、含水层的厚度M：

通过收集的地质资料，可知项目区域含水层平均厚度约为30m；

c、有效孔隙度：

含水层的有效孔隙度n，取n=0.4；

d、水流实际平均流速u：

由经验系数可得，地下水含水层渗透系数平均为5m/d。

水力坡度I为2‰。

因此地下水的渗透流u=K×I/n=5m/d×2‰/0.4=0.025m/d。

e、纵向x方向的弥散系数DL：

含水层纵向弥散度

m，由此计算项目含水层中的纵向弥散系数DL=

=20×0.025m/d=0.5m2/d；

f、横向y方向的弥散系数DT：

根据经验一般，

，因此

m，则DT=0.05（m2/d）。

（5）预测结果

污染物在浅水含水层内运移的过程。

本次预测分别对20d和100d进行模拟计算，模型计算的主要成果见表6.2-1、6.2-2，图6.2-1、6.2-2。

表6.2-1非正常状况下高锰酸盐指数在浅水含水层中运移情况一览表

预测时间

污染晕最高浓度（mg/L）

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