超临界二氧化碳注入煤解吸甲烷.docx

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超临界二氧化碳注入煤解吸甲烷

超临界CO2注入煤解吸甲烷

霁全史·SaikatMazumder·卡尔-海因茨-沃尔夫·詹介绍:

2006年5月22日/接受:

2008年1月21日/在线发表于2008年2月13日

©施普林格科学+商业媒体帐面价值2008

摘要

大直径（∼70毫米）干煤样本用于研究取代位移的甲烷注入超临界二氧化碳和甲烷二氧化碳的反向扩散煤炭矩阵。

在测试期间,举行了加载过程,它允许的校准主要储层参数在一个顺序和造型渐进方式受用。

测试的核心使用增强煤层气（ECBM）模拟器中,菲克定律是为了混合气体扩散和扩展的朗缪尔方程而实现。

系统压力上升在加载阶段和二氧化碳的突破时间在最后生产阶段分别通过使用一对常数吸附（9和3.2天/次）对甲烷和二氧化碳。

对应的扩散系数分别对甲烷和二氧化碳被估计为1.6×4.6×10−12和1012平方米/s。

比较气体扩散系数与干地面样品（从<0.063∼3毫米）于相同的煤中在相对较低的压力下（<4Mpa）。

这个二氧化碳/甲烷气体扩散系数比率很好的在报道范围内（2-3）,而甲烷扩散系数得到适合的核心试验大约是小于15倍对于实测吸附上染速率曲线拟合使用的unipore扩散模型。

这个校准模型预测的排出的气体成分是在良好的协调与试验数据时二氧化碳摩尔分数高达20%。

关键词二氧化碳存储，增强甲烷回收煤超临界二氧化碳，取代解吸，数值模拟

j问。

施正荣（B）·sDurucan伦敦帝国理工学院,英国电子邮件:

j.q.shi@imperial.ac.uksMazumder·kh。

狼代尔夫特工业大学,代尔夫特,荷兰现在的地址:

sMazumder壳牌国际勘探和生产帐面价值,海牙,荷兰

1介绍

长期存储（封存）在地质结构的人为的二氧化碳（盐的形成,枯竭油气藏和深不可开采的煤层）已经被提出作为一种手段来缓解全球温室效应和气候变化（IPCC2005）。

气体在煤层存储机制是不同的,特别在石油和天然气储层和盐的形成,在注入的二氧化碳占孔隙空间作为一个单独的阶段或溶于水或油。

煤层在高压吸附是主要的存储机制（Kim和Kissel1986）。

甲烷,这是其中的一个副产品（其他被水和二氧化碳）的煤化作用过程中,主要是作为一个山梨酸酯和举行内部静水力的表面积微孔煤存储。

实验室研究（e.g.,Yeeetal.1993;Stantonetal.2001）已经表明,不同在它的热成熟度（等级）,煤炭可以吸附2至10倍的二氧化碳比典型的地下条件下甲烷在400米和2000米深度。

在过去的二十年煤层气（CBM）在美国已成为一个重要的来源（非常规）天然气供应。

其他国家,特别是澳大利亚和加拿大,正迎头赶上。

最近中国和印度等发展中国家也开始探索这种非常规能源资源来满足其日益增长的能源需求。

二氧化碳提高煤层气回收（CO2-ECBM）是一种新兴的技术,这有可能存放大量的人为二氧化碳在深非人为煤层,同时提高的加煤甲烷效率和盈利能力复苏。

这个世界上第一个CO2-ECBM项目开展的艾利森单位在圣胡安盆地,美国,在90年代,涉及16个生产井和注水井（Reevesetal.2003）.。

此后许多小/微小的-CO2-ECBM没有实现在加拿大（Mavoretal.2004）、波兰（Pagnier和VanBergen2002）、日本（Yamaguchietal.2006）和中国（Wongetal.2006）应用。

CO2-ECBM在煤层储层总体上是类似的对二氧化碳提高采收率。

然而,不同的煤层具有常规油气藏的天然气生产速度,以及甲烷产量和二氧化碳存储机制。

本质上,煤层都是一个水库和源岩使用生产和存储。

作为储集岩、煤层生产通常是两个独特的孔隙度系统:

一个定义良好的、几乎均匀分布网络天然裂缝和一个矩阵块的高度异构的多孔结构之间的楔（Kingetal。

1986）。

维珍接缝,除了充满沼气,通常部分饱和水。

在主恢复的压力下,甲烷产生脱水接缝允许解吸甲烷的吸附,然后扩散通过煤基质的楔子在早期阶段脱水,主要是水生产。

随着越来越多的气体释放就可以生产一个两相流态。

最终水生产会吞吞吐吐,成为无关紧要的和煤层的行为一样几乎成为一个相对干燥的气藏。

它通常是假设气体流动（水）通过楔子是层流和遵循达西定律。

在另一方面,天然气运输通过多孔煤炭矩阵是油扩散。

在二氧化碳存储/增强甲烷回收操作,注入的存在气体的楔子减少甲烷部分压力游离气相。

这个减少压力会促进甲烷解吸甲烷从煤炭矩阵从而降低总储层压力。

此外,一个反向扩散甲烷和二氧化碳之间将进行煤炭矩阵,即吸附甲烷分子取代比通过传入的二氧化碳分子有更大的亲和力的煤炭。

了解取代吸附和二氧化碳甲烷计数器扩散过程是必不可少的，同时估算二氧化碳突破时间和优化全面效率。

尽管在过去扩散的甲烷和其他气体在地面煤炭已经广泛的被调查（南帝和沃克1964;Thimons和Kissell1973;史密斯andWilliams1984）,研究二氧化碳甲烷反扩散和取代吸附在完整的煤（相对于煤炭粉）是非常有限的。

Rezniketal。

（1984）进行了一组实验中,二氧化碳被注入89-mm-直径大核的甲烷——烟煤的压力高达5.5Mpa。

增强到甲烷复苏的两到三倍,实现简单的解吸的压降和大气扩散。

狼etal。

（1999）报告了一个核心试验,二氧化碳气体注入到一个大的核心煤取代预吸附甲烷控制压力和温度条件,产生的气体成分被记录和后来的Shi和Durucan（2004）使用bi分散孔隙扩散模型。

煤的润湿性的超临界二氧化碳注入是一个当前的研究主题。

最近工作（Siemonsetal。

2006）,垂直掉下细胞实验表明,在煤水二氧化碳系统一个增加的孔隙压力改变润湿性,从水湿到二氧化碳湿。

当水取代了注入的二氧化碳该系统预计将出现在煤楔子。

孔隙水替代二氧化碳已经见诸于塞流实验和解释为宏观孔隙系统。

注入高压接头或超临界二氧化碳到煤层可能导致一个链的物理和化学相互作用——注入物和主机形成液体（Whiteetal.2005）。

例如,有证据表明,矩阵肿胀相关领域与二氧化碳吸附可能导致两个数量级减少煤层渗透率（Reevesetal.2003;ShiandDurucan2004）。

欧洲委员会的一部分RECOPOL（减少二氧化碳排放的二氧化碳通过存储在西里西亚煤盆地波兰）项目、二氧化碳驱试验在大直径煤在超临界条件。

这项研究集中在取代位移的甲烷注入超临界二氧化碳的调查反扩散在煤炭矩阵,使用大口径（70毫米）干煤样,这样它包含至少几面平行于流动方向楔子。

获得一个改进的二氧化碳甲烷反扩散过程的试验条件,努力对核心测试。

在以下实验本文报告获得结果。

2实验

2.1实验装置和样品制备

这个原理的实验装置如图1所示。

安装有一个高压细胞,是为了一个最大围油压力帕的温度420k的1米长的压力细胞能够保持样品直径为120毫米和500毫米的长度。

两个电传感器盘子,注入和生产油管是附件,是固定的两端的核心,帮助分发注入的气体在入口处的样本。

这些电传感器板块有孔隙度为33%,渗透率10−13平方米（100md）。

一头的核心,这是受到液压油压力、连接到血管壁,另一样是自由移动的轴向方向,减少机械最终影响岩心渗透率煤炭的核心是用一个0.2毫米铅箔,也就是薄,因此足够灵活,能够变形随着样品测试期间,防止气体扩散通过橡胶套筒进入环形油。

图1实验装置的原理,能够保持核心直径和长度的

120和500毫米

细胞的压力ISCOTM的柱塞泵,反过来是连接到一个瓶所需的气体注射。

二氧化碳可以注入到煤的核心以一个恒定的注射速率。

一个线性变量位移变压器（线性差动变换器）用来测量轴向变化的核心维度在整个课程的一个测试。

应变测量存储,通过数据采集系统,用一台电脑。

在生产最后,一个背压阀调节输出流。

对于渗透率测量,一个恒压差是维护整个样品的实验。

产品气体分析使用安捷伦TM3000微GC和热导率检测器（TCD）。

这个微GC有两种类型的列,一个Molsieve列和一个PoraplotU列。

这个Molsieve列允许测量氢气、氧气、氮、甲烷和一氧化碳。

Poraplot列措施二氧化碳,乙烯、乙烷、乙炔和二氧化硫分开。

以确保准确性,这两列清洁至少每周12小时。

微GC是反复校准与通用气体校准标准。

每个气体成分有自己的参考因素,主要取决于它的热导率,称为单级校准。

校准程序下进行相同的条件。

峰面积的校准组件定义了一个引用区域对应参考浓度。

浓度的测量峰面积的比例乘以参考浓度。

微GC连接到输出流排气的高压釜和自动取样。

实际的卷分析估计为0.853±2.39±μl出0.1毫升用来冲洗样品环。

为了避免损伤微GC,硅胶瓶删除所有的水分从产生的气体。

这个硅胶显示了水上方的吸附气体二氧化碳和甲烷。

此外,大量的移除水（cc在大气压力）只有一小部份的总气体体积产生,不认为有一个主要影响/错误由于吸附二氧化碳或甲烷到水里。

其他有机气体不在这个实验。

因此,硅胶产品的影响气体成分是被忽视的。

排在最后的一个模拟流动分析仪,即一个AcatarisTM水钟,剩下的气体离开系统。

这种类型的模拟流动分析仪运行的精度为0.1毫升/小时。

流量是相机记录并用于质量平衡计算和渗透率测量之后。

测试系统完成操作面板、数据采集系统和安全装置安装在控制室。

在测试中,两个热电偶用于测量温度高于和低于核心内部压力细胞。

此外,（微分）压力在样品,管/样扩张和资本流动是30年代注册。

煤的独特属性限制准备和保存的煤样品。

当暴露在空气中,干燥和风化的影响将导致变更煤的结构和开发诱导断裂。

渗透和孔隙度值这样的样品可能是明显不同于样品进行保存完好的。

用于实验煤样被放在紧塑料袖子来避免接触空气,防止他们干燥。

一旦钻（从大型典型的0.05-0.2立方米）,核心是放在密封的塑料袋和冷却以防止氧化或失去水分。

所有的煤芯被钻平行于层理面。

2.2实验过程和结果

许多二氧化碳注入测试进行了湿和干两种煤样,以下建立测试程序。

干燥的样品用于本实验从西里西亚煤田波兰。

结果的其中一个是Silezia315II,被在Figs2和3中提出。

煤样的细节,测量200.50毫米和69.5毫米的长度直径,如表1所示。

样品有一个总孔隙度为0.08来衡量氦扩张,形成一个孔隙体积60.86毫升。

核心最初是在应力状态放松后被带到表面。

以反映储层条件越来越围压应用这样一个固定的水平的净监禁（约2.5Mpa）是维护在整个测试样品。

中温度压力细胞被保持在45◦C。

持续了45天的测试,进行了连续三个阶段（图2）:

•（阶段1）甲烷装货,

•（阶段2）二氧化碳加载,

•（阶段3）持续注入二氧化碳生产在持续的压力。

图2喷射压力、背压和二氧化碳注入量（平方标记）记录在测试期间

图3测量累积产气量和气体成分在第三阶段的实验

在二氧化碳驱试验,相对较低的二氧化碳注入率,导致提前突破,注入的二氧化碳会有足够的时间来与煤炭矩阵。

在第一阶段（~7天）,20.76升（0.927摩尔）的甲烷（在标准条件下,除非另有说明）注入系统。

这是紧随其后的是注射32.2升（1.438摩尔）的二氧化碳（两种气体和超临界状态）,平均速率1.89stdl/天17天,在第二阶段（∼21天）,另有71.3升（3.183摩尔）超临界二氧化碳最后阶段（∼17天）,平均速率为4.19升/天。

气体喷射和系统记录整个测试过程中,反压力。

图2所示,系统压力（平均的注入和背压）在两个阶段:

迅速从最初的大气6Mpa的压力（计）在第一次2天的甲烷装货期,然后9.0Mpa大部分稳步的第二阶段。

二氧化碳的临界压力（Pc=7.8Mpa,Tc=31.4◦C）是接近约第二十二天,伴有明显增加二氧化碳注入速率和系统压力,图2。

在最后阶段的系统大约维持9Mpa压力通过手动的反压力阀,以确保位移进行了在一个步骤附近等压条件。

这个出血进行三次,约6、10、13天到生产阶段（图2）。

在最后阶段,累积产气量是记录及其组成定期分析使用气体分析器（图3）,它是指出,在早期的部分生产阶段氮气和甲烷产生,氮气摩尔分数下降迅速。

这是因为最初大气是出现在排气部分的系统。

二氧化碳的突破发生在大约4天的生产。

从那时起,二氧化碳摩尔分数稳步增加,有时很快,10天后达到90%生产。

测试终止当二氧化碳摩尔分数超过98%,此时，大约67.4升（3.01摩尔）的气体产生。

图4示例线性差动变换器阅读与累积二氧化碳注入/净二氧化碳储存在测试期间

气体成分的变化观察10天（图3）,此时天然气产量也强烈,从2.0到6.8stdl/天,这同时与第二和最大压力调整中执行生产阶段,建议这些“异常”产生的气体成分可以被至少部分归因于突然减少背压以及注射压力和背压,样品尺寸（长度）使用一个线性变量位移监测变压器（线性差动变换器）在整个测试评估影响的甲烷/二氧化碳注入煤变形/肿胀。

线性差动变换器的读数煤样的交叉与积累的系统中注入的二氧化碳在图4。

它是指出明显的二氧化碳诱导样扩张没有发生,直到22天,当二氧化碳的临界压力达到在系统和前不久的稳定系统压力。

样例肿胀达到0.8毫米（或∼∼0.4%的初始样本长度）当全部二氧化碳注入/存储在系统达到极大值约天38。

3数值模拟和合适的的实验结果

3.1天然气运输煤炭造型

3.1.1主要复苏

类似于石油储层天然裂缝性,WarrenandRoot（1963）模型是用来描述煤层。

因为楔子分布规律在整个煤层,煤层实际符合更理想化的双孔隙度天然裂缝性油藏模型（Kingetal.1986）。

在传统的煤层储层模拟器用于初级复苏,耦合方程描述气体在煤层和水上运输是天然气运输方程,随着准稳态方程描述气体扩散在煤基质（Kingetal。

1986）。

在EQ。

1、k（m2）和φ（分数）是绝对渗透率和孔隙度、裂缝系数;p（Mpa）是相压力,基米-雷克南（分数）是相对渗透率,μ（Pas）是动态粘度,B（分数）是地层体积系数、γ（Mpa/m）是特定的密度和S（分数）是相饱和度,下标g和w指气体和水相。

此外,q是气/水产量（立方米/m3/s）,qd是气体传质速率之间的矩阵块和楔子给出的

qd=−dV/dt（2b）

在eq。

2、V（立方米/公斤）和VE（立方米/公斤）的平均剩余气体含量在煤基质和气体含量在平衡与楔子气体压力p（Mpa）,分别和τ（天）一个扩散时间常数的煤炭矩阵。

后者,一般称为吸附时间,给出了

τ=1/aD（3）

其中D（平方米/s）是扩散系数的气体在煤基质和（m−2）是一个形状因素讨论了沃伦和根（1963）。

在这种方法中煤炭矩阵表示通过一个unipore模型,气体扩散的特点是一个扩散系数（吸附时间）。

然而,它已被证实（Ganetal.1972,ClarksonandBustin1999a）,许多煤bi孔隙结构和这样一个bi分散孔隙扩散模型可能更合适（Shi和Durucan2003;Buschetal.2004）。

平衡山梨酸酯浓度已经与楔子气体压力由一个合适的吸附等温线。

对于大多数煤、单层吸附朗缪尔等温线是的代表（亚临界）实验室吸附数据（e.g.,Kingetal.1986;Yeeetal.1993）,广泛用于煤层气藏模拟器,它具有形式

VE（p）=VLbp/（1+bp）（4）

在VL（m3/kg）和b（Mpa−1）是朗缪尔体积容量和朗缪尔常数。

3.1.2强化开采

增强煤层气生产是一个新兴的技术与潜在的补充效益的同时存储大量的二氧化碳在煤层。

当前的仿真工具、商业和研究一样,一般都是主要复苏。

假设每个气体成分扩散独立于其他组件,方程式。

2-4可以很容易地扩展到描述混合气体扩散在煤基质和矩阵为CO2-ECBM楔子质量传递,准稳态扩散方程的气体i可以写为组件

哪里是这部分VEi吸附气体为组件在平衡与夹i（总）气体压力p以及气体组分Y,和τi是吸附时间对组件i,这与扩散系数对气体成分i（Di）的

τi=1/aDi（6）

传质速率的矩阵楔子对气体成分i了

qdi=−dVi/dt（7）

最近实验室动态吸附研究（ClarksonandBustin1999b;Buschetal.2004;Cuietal.2003）为单一气体表明二氧化碳有较大的扩散系数比甲烷在同样的条件下。

观察到的二氧化碳的选择性甲烷在煤可能归结这样的事实,即二氧化碳有较小的动力学直径比（0.33vs.0.38nm,Cuietal.2003）。

有人建议（Cuietal.2003）,煤炭矩阵有一个异类,但这是相互联系的孔隙网络高度受制于超曲（孔隙宽度<∼0.6nm）。

相对快速的二氧化碳扩散到煤炭矩阵是受到二氧化碳储存煤层甲烷回收和提高,天然气产量是有限的扩散过程中煤炭矩阵,因为它会导致延迟二氧化碳的突破生产井。

朗缪尔等温线（Eq。

4）现在被适当的等温线方程混合气体。

一个最简单的扩展朗缪尔方程,它是用在这研究:

近年来,扩展朗缪尔模型已经被一些研究者以适应吸附数据的二进制混合气体（甲烷二氧化碳、甲烷氮气）合理的准确性（Arrietal.1992;Chabacketal.1996;HarpalaniandPariti1993）.Halletal.（1994）发现当加载率相关领头模型产生一个更好的适合吸附数据纯气体（甲烷、二氧化碳、氮气）,它不提供任何改善扩展朗缪尔模型二元气体混合物。

方程5-8已经实现inMETSIM2,帝国理工学院内部ECBM模拟器,它是用于合适的研究。

METSIM2的性能已被确认在最近的一次代码比较研究（Lawetal.2003）。

它已经成功地应用于历史与AllisonUnitCO2-ECBM试用和AlbertaFennBigValleyflue气的微观试用（Shi和Durucan2004,2005）。

3.2数值模型设置和合适的方法

一个1维模型沿流动方向是用来代表煤样。

除了煤样,孔隙体积60.86毫升,油管连接到样品在两个结束也考虑合适的。

总空隙体积的估计226.25毫升（包括81.36毫升油管和84.04毫升上游下游油管）。

空体积的油管和相关流属性代表一个虚构的多孔岩石渗透率和等效名义孔隙体积,当然,零吸附容量。

初步的与油管系统实验表明流可能被视为活塞式,即。

扩散的气体,或油管之间的重力或者调整不足阶段之间可以忽略不计。

在数值模型中,煤样品是增强通过两端这虚构的多孔岩石相同的直径（69.5毫米）和长度（200.5毫米）,但一个更大的孔隙度（10.69%为上游油管11.05%,下游油管,相比之下,8%的煤样）来弥补在每个部分孔洞体积。

在45◦C,二氧化碳的密度急剧增加为压力接近超临界点。

它也变得更粘和越来越大的压力。

PVT的行为的气体计算混合使用彭罗宾逊状态方程（彭和罗宾逊1976）在模拟器。

彭罗宾逊的准确性EOS被认为是足够的本研究的目的。

模型的关键参数调节系统压力的行为在阶段1和2和3期的位移过程的朗缪尔等温线和吸附时间（τ）组件和二氧化碳气体甲烷,和（绝对）渗透率k煤样的。

它是重要的去使用一组常见的模型参数的合适的的三个阶段的实验。

吸附等温线为纯甲烷和二氧化碳曾被衡量相同（粉）煤通过布施etal。

（2004）在45◦C。

甲烷和二氧化碳等温线不同粒径分数（<0.063>2.00毫米）获得。

这些都是呈现在图5在游离的灰（数据采集设备）基地。

（数据采集设备）等温线都和二氧化碳甲烷（5.5Mpa）被发现随晶粒尺寸,但没有明确的相关性两个可以分辨。

在数据采集设备的变化等温线（大约20%）可能归因于煤岩组分的变化成分,尤其是镜质组含量在样品不同的颗粒大小（布施etal.2004）。

在数值模拟中,火山灰和水分的内容需要被考虑当数据采集设备等温线数据作为输入。

合并后的灰分和水分含量为6样品范围在7.49--13.18%,平均为9.23%。

甲烷和二氧化碳的等温线用于模拟需要满足两个实验等温线数据在图5,考虑到火山灰和水分含量,甲烷/二氧化碳驱注入压力数据（图2）,数据采集设备等温线在这研究中使用,假设一个联合灰含水率9.23%,图5对实验数据。

它是指出二氧化碳等温线测量到的压力5.5Mpa。

在缺乏高压超临界二氧化碳等温线数据,它是假定,在较低压力下获得二氧化碳等温线（<6Mpa）可以推到高压力。

吸附时间（τ）和绝对渗透率k是未知的,需要确定在历史拟合。

煤是已知的收缩/膨胀在解吸/吸附的气,这反过来会导致增加/减少煤的渗透率。

与煤层储层原位,这是横向约束,煤炭样本用于实验室在测试期间允许扩大,尽管在一个有限的围压。

混合结果被报道的影响二氧化碳诱导肿胀煤层渗透率（Durucanetal2003;Mazumderetal。

2006a）。

原来,由于相对较低的二氧化碳注入在测试应用,煤样渗透率k在Eq。

1是次要的气体扩散系数相比,在塑造的系统在测试条件。

一个名义上的绝对渗透率的1.5×10−17平方米（0.015md）时使用历史拟合。

主要的合适的参数,因此吸附时间（τinEq。

5）甲烷和二氧化碳。

他们控制的速度注入气体扩散到煤炭矩阵和因此系统压力的行为和时机的二氧化碳的突破。

注入超临界二氧化碳煤使它膨胀并影响气体扩散行为/系数在煤炭矩阵。

在第一个实例,潜在影响气体扩散系数矩阵肿胀没有考虑和气体吸附时代被认为是在一个不变的测试。

模型的关键参数列于表2。

图5实验室测量等温线（干燥、无灰）不同的分数为纯甲烷和二氧化碳气体在45◦C

（在布施etal.2004）和等温线在这研究中使用。

（a）CH4（b）CO2;

该系统最初包含空气在环境压力在下游油管。

考虑到少量的气体参与,其效应对整个仿真结果很小,除了产生的气体组分在早期阶段。

作为一个第一次尝试,一个二进制系统的甲烷和二氧化碳被认为是与系统的最初在吸附平衡和甲烷在大气压力。

合适的顺序进行匹配系统压力在前两个阶段,二氧化碳在最后阶段突破时间,使用的总量和二氧化碳注入甲烷注入率作为输入。

这两个单独的加载阶段的甲烷和二氧化碳在测试允许确定模型参数（τ甲烷和τ二氧化碳）在一个进步的方式。

此后,效度产生的一双吸附次是在最后的生产阶段检查的时机的二氧化碳。

一旦一个可接受的匹配的整体测试结果是通过使用二进制系统,氮气是引入系统。

在甲烷二氧化碳氮气三元系统,它是假定煤样的吸附平衡最初在与氮气在大气压力。

一些常见气体的吸附力,煤是其正常沸点密切相关点。

总的来说,高沸点的气,更大的是其吸附力和吸附容量。

它已被证明,氮气是只有一半是在煤吸附甲烷。

另一方面,吸附时间的氮气与甲烷（Cuietal.2003）。

便于比较,朗缪尔等温线（除去火山灰和水分含量）对于这三个气体用于合适的研究商议在图6。

这是发现没有进一步微调模型参数校准之前被要求的。

图6在这项研究中朗缪尔等温线（除去火山灰和水分含量,

见表2）为三个气体使用

下面合适的和数值模拟结果提出了三元混合气体。

3.3合适的结果

数值模拟与一个相对粗网格开始与样本分为10平等的网格20.0毫米长度,然后逐渐变细的网格是由检查的灵敏度数值结果网格块尺寸（长度）。

为简单起见,平均二氧化碳注入率在阶段2和3（图2）最初用于模型。

它是发现：

（1）对于粗网格系统压力和二氧化碳突破时间可以匹配使用一个9天的吸附时间,1天进行甲烷和二氧化碳,

（2）越来越大吸附时间长达2.4天,二氧化碳被要求作为网格块长度是先后减少到5.0毫米（40网格）,甲烷吸附剩余时间不变在9天;

（3）进一步两倍数量的网格80只制作了一个边际影响二氧化碳吸附时间（2.5天）,表明细网格的40网格5.0毫米的长度是足够的对于这个研究二氧化碳注入率,但是,没有常数测试期间。

他们