转炉氧枪及供氧技术知识.docx

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转炉氧枪及供氧技术知识

转炉氧枪及供氧技术知识

1．喷头设计需考虑哪些因素?

　要紧依照炼钢车间生产能力大小、原料条件、供氧能力、水冷条件和炉气净化设备的能力来决定。

同时考虑到转炉的炉膛高度、直径大小、熔池深度等参数确定其孔数、喷孔出口马赫数和氧流股直径。

关于原料中废钢比高、高磷铁水冶炼或需二次燃烧提温等情形，则其氧枪喷头的设计就需专门考虑。

　依照以上因素确定氧气流量（Nm3／h）、喷头马赫数、操作氧压（MPa）、喷头孔数、喉口直径（mm）、喷孔出口直径（mm），喷孔夹角等。

2．转炉炉容比（V／T）的概念，及它对吹炼过程有何阻碍?

　转炉炉容比（V／T）是指转炉炉腔内的自由空间的容积V（m3）与金属装入量（铁水+废钢+生铁块单位t）之比。

装入量过大，则炉容比相对就小，在吹炼过程中可能导致喷溅增加、金属损耗增加、易烧枪粘钢；装入量过小，则熔池变浅，炉底会因氧气射流对金属液的强烈冲击而过早损坏，甚至造成漏钢。

大型转炉的炉容比一样在0．9-1．05m3／t之间，而小型转炉的炉容比在0．8m3／t左右。

通常在转炉容量小、铁水含磷高、供氧强度大、喷孔数少，或用铁矿石或氧化铁皮做冷却剂等情形下，则炉容比应选取上限。

反之则选取下限。

3．如何选取熔池深度?

　通常最大冲击深度L与熔池深度h之比选取L/h=0．4—0．7。

当L/h〈0．3时，即冲击深度过浅，则脱碳速度和氧的利用率会大为降低，还会导致显现终点成分及温度不平均的现象；当L/h〉0．7时，即冲击深度过深，有可能损坏炉底和喷溅严峻；在适合的炉容比情形下，假如熔池装入量过浅，可考虑将熔池砌成台阶形。

4．如何运算冲击反应区深度?

　运算公式为：

　　　　　h/d出=（ρ出/ρ钢）1/2·（β/H）1/2·V出/g1/2　　（4．1）

　式中　h—冲击反应区深度m

　　　　ρ出—出口气体密度kg／m3；

　　　　ρ钢——钢液密度kg／m3；

　　　　β—常数，决定于射流的马赫数M，当M=0．5—3．0时，距出口15×d出，β=6—9，M大，取上限；

　　　　H—枪位m；

　　　　V出—射流出口速度m／s；

　　　　g——重力加速度m2／s。

5．如何确定供氧强度?

　第一依照转炉工序的冶炼周期确定纯供氧时刻。

由纯供氧时刻就可算出供氧强度，即单位时刻内每吨金属的耗氧量，一样转炉的供氧强度为：

3．0—4．0m3／t·min。

供氧强度还应考虑转炉的附属设备能力，专门是氧枪的冷却系统及炉气净化系统能力。

6．在确定氧枪喷孔倾角时需考虑哪些因素?

　关于多孔喷头而言，每个喷孔轴线与喷头轴线之间的倾角为α。

为幸免从喷头射出的各股射流在到达熔池表面前相交，倾角应尽量取较大值。

倾角过小，各射流的穿透能力增大，而冲击熔池的面积减小，倾角过大则射流的穿透能力减小，冲击熔池的面积增大，担忧冲刷炉壁。

必须考虑从同一喷头喷出几股射流之间相互作用的问题。

流股射流中心为负压区，使射流互相牵引；射流间的距离减小或夹角减小，都会增加互相吸引的倾向；设计中大都取倾角为12°，以保证射流冲击区相互分开。

7．氧流量的概念及如何确定?

　氧流量是指单位时刻内通过氧枪的氧气量，Nm3／h；当喷孔出口马赫数M选定后，喉口面积就只与氧流量有关了。

一旦喉口面积确定，氧流量也就确定。

喉口面积取大了，氧流量过大，就会使化渣、脱碳失去平稳，造成喷溅；喉口面积取小了，氧气流量减小，会延长冶炼时刻，降低生产率。

阻碍最佳喷吹状态所需供氧强度的因素专门多，如铁水成分，氧的利用率等专门难用一个标准公式表示。

一样每吨钢耗氧量约为50-60m3／t。

8．吹炼时如何操纵氧流量?

　对某一种喷头，设计的供氧流量确实是工况流量，在吹炼时应该达到或超过设计的氧流量；若供氧流量小于设计工况点流量就会使射流在到达出口前产生过度膨胀，出口端产生负压区；造成喷孔出口端过早熔蚀成喇叭口。

9．如何确认输氧管压力的范畴?

　输氧管道中的压力范畴制约着喷头前的滞止压力P0所能达到的范畴。

滞止压力P0是一个重要参数。

氧枪喷孔出口马赫数M的确定，要紧视滞止压力P0的大小而定，如所选取的M高了，则要求的滞止压力P0大，如超过管道压力，射流变成压音速射流。

如某厂氧枪截止压力P0为1．3MPa。

而管道氧气压力只能到0．9～1．0MPa。

10．氧枪枪位高低有何阻碍?

　枪位高低，对氧枪喷头出口马赫数M的选取有着直截了当阻碍。

在一定的氧射流出口速度下，枪位高可幸免烧枪，但为保持射流对熔化的搅拌能力，即保证一定的冲击深度，需要降枪；射流出口马赫数"决定枪位。

11．氧枪水冷相关参数如何确定?

　进水水速可按5-6m／s选取，出水流速按6-7m／s；喷头端部水冷是最关键的，国内缺少研究；国外先进喷头端部的水速是10-12m／s；而管道的水速是2-3m／s，出水是3-4m／s；水压的要求，一样按0．8-1．0MPa考虑。

12．制造氧枪喷头时铜中含氧量如何操纵?

　制造氧枪喷头所用铜的氧含量要操纵极低（0．01％氧），否则产生裂纹。

氧专门少固溶于铜。

在铜凝固时，氧呈共晶体（Ca+Cu20）析出，分布在铜的晶界上。

含氧高易得“氢病”不能在，3700c高温还原性气氛中加工（退火、焊接）使用。

熔化电解铜时应严加爱护。

在浇铸过程中，如不采纳爱护气氛仍可吸取氧。

脱氧一样用磷铜。

13．焊缝质量如何操纵?

　铜和钢的导热率、热膨胀系数、熔点等物理性质能相差较大。

在焊接中铜一钢接缝是最为关键的环节，要紧安全隐患之一；在焊缝处采纳美国金属学会制定的“熔化极气体爱护电弧焊（MIG焊）”，其优点是

（1）连续送进焊丝；

（2）没有熔渣；（3）焊丝直径较小电流密度高，可获得含氢量低的熔深更平均的根部焊道。

在厚度较小的局部区段，采纳钨极气体爱护电弧焊（TIG焊），焊缝质量高。

通过外观检查和焊缝表面机械加工之后确认其表面无缺陷，再进行X射线探伤，按GB3323—87的Ⅲ级作为评定标准。

14．喷头更换的标准是什么?

　不能等喷头漏水时才更换喷头，铸造喷头一样用200—250炉次。

当各项冶炼指标明显变化时，就应该判定是否要更换喷头。

（1）化渣情形。

由炉前观看，借助于声纳化渣仪判定来渣时刻、取终渣样或过程渣样分析渣中FeO含量；

（2）从记录纯供氧时刻运算供氧强度；

　（3）运算每吨钢的氧单耗量；

　（4）观看冶炼过程喷溅程度和次数；

　（5）记录氧枪损坏缘故及分析枪龄。

15．喷头有哪些质量问题?

（1）铜的纯度低，传热受阻碍；

（2）铜—钢焊缝不合格；

　（3）尺寸加工精度达不到要求，未经用户同意修改喷头设计；

　（4）质量检验设备不全，检验制度不严格，向用户提供不合格的产品、钢厂使用不合理；

　（5）供氧操作不合理，造成烧枪、粘枪；

　（6）冷却水压力、流量达不到要求；

　（7）氧枪、喷头设计不合理；

　（8）不严格执行进货检验制度；

　（9）厂内治理不合理，喷头应有专人负责技术治理；并建立氧枪使用档案和喷头采购检验系统。

16．随着国内外用氧技术的进展，氧枪结构发生了哪些变化?

　随着转炉吨位的增加，喷头孔数增加。

喷孔的倾角有加大的趋势，有的氧枪喷孔倾角达到17°，近年来在日本、韩国、印度等国家试用的不同倾角交错布置的喷头在减少喷溅方面取得良好成效，喷孔出口马赫数变化在1．8-2．3之间。

17．喷管的相关几何尺寸如何确定?

　通过几十年转炉氧枪的进展，喷管的几何形状差不多定　型。

收缩段的角度并不严格，有的用球面与喉口连接。

喉口长度由0到1．2d（d为喉口直径）。

各国喷管扩张角在5．5—10°范畴。

小扩张角有操纵气流膨胀作用，使气流出口有轻微膨胀；大扩张角能够减少管壁的摩擦缺失。

锻造组合式喷头的使用有增加的趋势，使用寿命一样为500—600炉，首钢80t转炉已用。

喷头的水道系统研究要紧在减少水流阻力，增加对喷头端面的冷却水流速，使水流分布更合理，包括加长挡水板，设置上、下分水锥和分水立柱等。

18．枪体结构有什么改进?

　氧管直径有加大的趋势，大型转炉氧管内氧气流速低于40mm／s，管道压力缺失在0．06MPa以下。

大型转炉使用锥度枪较为普遍，以利于粘渣的脱落。

枪体冷却水的流量加大，现在大型转炉氧枪的冷却水流量比80年代增加30％—50％。

枪体的进水流速2．5—4．0m／s，出水流速4-4．7m／s。

喷头端底的冷却水流速由l0m／s增加到15m／s。

19．现代氧枪结构发生了哪些变化?

　随着转炉吨位的加大，氧枪喷头孔数目增加，大型转炉氧枪喷头已达到6孔。

喷孔的倾角有加大的趋势，有的氧枪喷孔的倾角达到17°。

近年来在日本、韩国、印度等国家试用的不同倾角交错布置的喷头在减少喷溅方面取得良好成效。

关于喷管几何尺寸，通过几十年转炉氧枪的进展，喷管的几何形状差不多定型。

收缩段的角度并不严格，有的用球面与喉口连接。

喷管扩张角在5．5°—10°范畴。

　锻造组合式喷头的使用有增加的趋势，其使用寿命达到600炉。

喷头的水道系统研究要紧在减少水流阻力，增加对喷头端面的冷却水流速，使水流分布更合理。

枪体结构的改进：

氧管直径有加大的趋势，大型转炉氧管内氧气流速低于40m/s。

大型转炉使用锥度枪较为普遍。

分体式氧枪在欧洲一些国家应用较多，可加快换枪速度。

枪体冷却水的流量加大，现在大型转炉氧枪的冷却水流量比80年代增加30％—50％。

20．喷枪的组成部分有哪些?

　喷枪由喷头、枪身和尾部所组成。

枪身由三层同心圆管制成，一样中心管供氧，中心管和内管之间进入冷却水，而后从内管和外管之间排出。

在尾部有氧气和冷却水的连接管头，以及把持喷枪的装置等。

这种喷枪结构比较简单，使用较广泛。

21．喷头的要紧类型有哪些?

　喷枪的最重要部分是喷头，喷头的结构直截了当决定了氧气射流的气体动力学特性。

因此，对喷头的差不多要求是，形成射流的动力学参数应符合工艺要求的规定，同时在长期使用时能保持射流的特性不变。

　喷头的类型专门多。

按喷头的结构形状可分为拉瓦尔型、直筒型和螺旋型等。

按喷头的孔数可分为单孔和多孔喷头。

按吹入的物质可分为氧气喷头、氧气—燃料喷头如喷微粒（石灰粉）喷头。

　拉瓦尔型喷头能够有效地把氧气的压力能转变为动能。

同时能够得到稳固的超声速射流。

在要求射流有相同的深入熔池深度时，它的枪位最高，因而大大改善了喷头的工作条件，提高了寿命。

因此，拉瓦尔型喷头在氧气顶吹转炉上得到广泛的采纳。

　直筒型喷头在高压下所产生的超声速射流是不稳固的，具有激波结构，因而速度衰减较快，超声速段较短，因此一样不采纳。

它要紧用于氧气—石灰粉喷枪上，能够使微粒在一个适当的长度内加速到接近于气流的速度，由于微粒质量较大，因此射流仍能得到较大的动能和深入熔池的能力。

　螺旋型喷头能够加强熔池的搅拌，改善造渣过程，减少喷溅，能够增大供氧强度和提高金属收得率。

但由于结构复杂，加工困难，寿命较短，因此专门少被采纳。

　随着氧气顶吹转炉炼钢生产的进展，转炉容量的大型化和供氧强度的不断提高，单孔喷头已日益不能满足炼钢工艺过程的要求，因此逐步进展了多孔喷头，其中最常用的是三孔和四孔拉瓦尔型的喷头。

22．氧气顶吹转炉炼钢工艺对氧气喷枪有哪些要求?

　由于各厂的具体条件不同（如炉渣量、炉型、原材料专门是铁水中的硅、磷、钒等的含量）而有所不同，然而，生产实践证明，下述要求是共同的：

（1）应提高生产率，即尽可能地增大供氧量以缩短吹炼时刻；

（2）早化渣、化好渣，有利于脱除磷硫和减少对炉衬的腐蚀；

　（3）吹炼过程平稳，幸免金属和炉渣的喷溅，提高金属收得率；

　（4）使炉内的动力学条件较好，炉衬腐蚀缓慢而平均，以提高炉龄；

　（5）有较高的喷头寿命。

23．多孔喷头给生产带来了哪些方面的效益?

　生产实践证明，使用多孔喷头显著地改进了氧气顶吹转炉炼钢的要紧技术经济指标。

由于减少了金属和炉渣的喷溅，使金属收得率提高1．0％—3．0％；能够提高供氧强度，从而提高了转炉的生产率；由于改善了炉内的动力学条件，炉衬腐蚀比较平均，同时由于改善了成渣过程，从而提高了炉龄；由于热效率的提高，可使废钢比增加2％；由于减少喷溅和炉口结瘤，减少了清理时刻，使转炉的作业率提高约8％。

此外，在使用多孔喷头时，脱碳速度变化更平均，最大脱碳速度与平均脱碳速度之比，多孔喷头等于1.38，而单孔喷头等于1．60，这为提高供氧强度制造了条件，减少最大排气量，增加平均排气量，能充分利用现有设备条件提高供氧强度。

由于多孔喷枪的枪位变化对熔池吹氧强度的阻碍较小，吹炼过程较平稳，动枪次数和幅度较少，甚至能够恒枪操作，为实行自动操纵制造了有利条件。

24．如何选择多孔喷头的孔数?

　多孔喷枪上的喷嘴数目要紧决定于供氧强度。

关于每一个喷嘴（或喷嘴数一定的喷枪）来说，存在着某一个合适的供氧量，超过那个合适值就会降低转炉生产的技术经济指标，如要连续增大供氧量，必须相应地增加喷嘴数目和合理地组织供氧。

生产实践证明，由单孔喷头改用三孔喷头后，大大提高了供氧强度和改善了技术经济指标。

同样关于三孔喷头来说也有一个合适的供氧强度，例如130t转炉约为3m3／t·min，在超过这一合适值时，就应适当增加喷嘴数目，然而，在要求氧流有一定的深入熔池能力的情形下，随着喷嘴数目的增加，喷头距熔池表面的距离愈近，使喷头的工作条件大大恶化，降低喷枪的寿命。

因此通常采纳4孔喷头，使具有一定的喷枪高度和较简单的喷头结构，以达到较高的枪龄。

25．确定喷嘴倾斜角大小时应考虑哪些因素?

（1）炉子大小：

大炉子的值可取大些，小炉子取小些；

（2）炉型：

矮胖炉可取大些，细长炉取小些；

　（3）喷头前压力或出口马赫数：

P0和M较大时可取小些，而P0和M出较小时可取大些，减少氧流的汇合；

　（4）喷头类型：

喷孔愈多则倾斜角愈大些；而关于单三式喷头的应比三喉式的大些，因前者容易汇合些。

26．氧枪的全长如何运算?

　氧枪的全长是喷头、枪身和枪尾3部分长度之和。

氧枪全长为：

　　　　H管=h1+h2+h3+h4+h5+h6+h7+h8　　　　　（4．2）

　式中h1——氧枪在最低位置时喷头端部至炉口的距离；

　　　h2——炉口至烟罩下沿的距离，当活动烟罩提升后便于观看终点火焰，一样取350-500mm，大炉子取上限，小炉子取下限；

　　　h3一—烟罩下沿至烟道拐点的距离。

那个距离要紧与烟道下直线段长短有关，为了幸免喷出的钢渣进入斜烟道内造成堵塞，一样为3—4m；

　　　h4——烟道拐点至喷枪孔的距离，要紧决定于斜烟道尺寸的大小；

　　　h5——为了清理喷头和更换喷头的需要，一样可取500～800mm；

　　　h6——依照把持器设备下段要求决定；

　　　h7——氧枪把持器中心线距离，依照把持器设备要求来确定；

　　　h8——依照把持器设备上段的要求决定，如冷却水进出管接头，氧气管接头和吊环等。

27．设计氧枪升降机构和更换装置的要紧要求有哪些?

（1）应具有一定的升降速度和能够变速。

当开始吹炼下降氧枪时，在喷头进入炉口往常期望快速下降，以缩短冶炼周期，当氧枪将要降到操作位置时，应变为慢速，以便正确操纵枪位。

对30t和30t以上转炉的快慢速范畴为：

快速25—50m／min，慢速2—6m／min：

由于小型转炉氧枪的行程不大；为节约投资，一样只采纳一种运行速度，通常为8—15m／min。

（2）能保证氧枪升降平稳，位置准确，操纵灵活、操作安全；

　（3）结构简单，便于爱护；

　（4）更换装置应保证安全可靠，更换迅速，工作时互不干扰，能够在工作条件下换枪；

　（5）具有合理的连锁性能。

28．为保证设备的安全和操作的顺利，氧枪系统应具有那些自动连锁功能?

（1）活动烟罩不在操作位置时，氧枪不能下降；

（2）氧枪不在中心位置时不能下降；

　（3）炉子正位连锁：

炉子不在垂直位置时，氧枪不能低于V1点；而当氧枪低于V1点时炉子不能倾动；

　（4）快速切断阀连锁：

氧枪降到V2点下，如快速切断阀在10s内没有打开，氧枪自动提升；

　（5）氧压连锁：

氧压低于额定值时（一样为0．4MPa），喷枪自动提升；

　（6）水压水温连锁：

冷却水压力（或流量）低于额定值时（一样为0．5MPa），氧枪自动提升；当进出水温差超过额定值后，氧枪自动提升；

　（7）换枪连锁：

氧枪只有提升到H0点时，移动小车才能启动，更换备用枪；

　（8）其他连锁装置，如除尘系统发生故障时，氧枪自动提升等等。

29．如何选择供氧制度?

　所谓供氧制度，通常是指炼钢过程，采纳恒压变枪、恒枪变压依旧变枪变压、恒压恒枪的操作制度。

　当喷头结构一定时，氧气流量随氧压的增加而增加，因此它是因变数。

当氧气压力和喷头喉口直径不变时，则调剂喷枪高度的变化所引起的成效与调剂氧气压力变化的成效是相似的。

　恒压变枪的供氧制度：

指一炉钢吹炼过程中氧气压力保持不变，仅调剂喷枪高度（喷头距离熔池液面的高度），并随炉役期的变化，分时期恒压，即按炉役期分时期恒压变枪的供氧制度。

这种供氧制度，生产实践证明，可依照一炉吹炼各期特点，易做到较为机动灵活的操纵，吹炼比较平稳，造渣及磷硫的去除成效良好，吹损比较小。

目前成为我国各厂广泛采纳的供氧制度。

　恒枪变压的供氧制度，指一炉钢吹炼过程中喷枪高度保持不变，仅调剂氧气压力，其缺点是调剂氧压不如调剂枪高机动灵活，成效明显。

　变压变枪操作，由于变压与变枪其成效相互阻碍，操作中不易做到正确的操纵，但有些厂，专门是新投产的转炉，往往受到设备能力和设备条件的限制不得不采纳此种操作方法，这就要求操作者，充分估量到变压变枪对吹炼操作产生的成效，做到合理地操纵。

恒压恒枪操作，随着三孔或多孔喷头的采纳，在恒压下，枪位波动幅度较小，趋于恒枪操作。

但目前采纳恒压恒枪操作多见于30t以上的顶吹转炉。

尽管采纳三孔喷头吹炼比较稳固，但仍采纳是恒压变枪，只是枪位波动幅度较小而已。

30．喷头与赜孔轴线夹角的大小对冶炼有何阻碍?

　喷头与喷孔轴线夹角的大小将直截了当阻碍喷头的寿命及吹炼成效。

假如喷头与喷孔轴线夹角较小，容易造成各股射流提早交汇，造成喷枪端面中心部位形成一个倒锥形负压区，这是烧枪的要紧缘故，另外各股射流交汇，造成能量缺失较大，冲击面积较小，使吹炼不平稳，若角度过大，会使冲击深度减少，甚至阻碍炉衬寿命。

31．出口马赫数的大小对冶炼有何阻碍?

　出口马赫数是氧枪喷头的重要参数之一，它决定氧气射流所具有的冲击能力，即出口马赫数越大，对熔池的冲击深度也越深，因此较大的出口马赫数可具有较高的冶炼枪位，如此能够使喷头寿命相应提高。

32．集束射流氧枪有哪些特点?

　凝聚射流（CoherentJet，简称COJET）氧枪是美国Praxair公司近年开发出的一种新型氧枪。

该种氧枪是应用气体力学原理，在传统氧枪上加上了相伴流系统，使氧气射流衰减速度大大放慢，形成类似于激光束的氧气射流的一种技术。

这种射流能量集中，具有极强的穿透能力，对促进钢渣反应、平均钢水成分与温度、减少喷溅、提高氧气利用率、提高金属收得率等都有十分明显的成效。

由于穿透能力的增强，吹炼时氧枪枪位可适当提高，因此能够降低氧枪消耗。

该项技术已在美国的Macsteel、德国的BSE等40余家电炉厂得到应用，取得了吨钢降低成本近2美元的明显成效。

Praxair公司目前正在转炉上进行应用试验，试验结果说明可实现吨钢降低成本3-5美元的良好成效。

33．COJET氧枪应用于转炉的要紧收益表达在哪些方面?

　COJET氧枪应用于转炉的要紧收益表达于：

（1）由于搅拌能力的增强，转炉能够取消底吹系统，因此能够降低筑炉成本。

（2）由于脱碳速度的提高，提高了生产作业率。

　（3）由于喷溅的减少和渣中铁含量的降低，金属收得率提高，钢产量增加，同时降低了炉坑的爱护成本。

　（4）由于钢中终点[O]的降低，降低脱氧用铝消耗。

　（5）由于枪位的提高和喷溅的减少，氧枪寿命提高。

34．如何操纵氧枪的枪位?

　在整个炼钢过程中，氧枪枪位是一个专门重要的参数，它直截了当关系到炼钢过程中的脱碳、造渣、升温以及喷溅的发生，因此，必须专门好地操纵氧枪的枪位，使炼钢过程得以平稳进行。

在转炉炼钢整个炉役中，随着炼钢炉次的增加，炉衬由于受到腐蚀不断变薄，炉容不断增大，因此，每隔一定炉次对熔钢液面进行测定，依照装人制度（定深装入或定量装入）及测定结果确定氧枪高度，而在两次测定期间，氧枪高度保持不变。

同时，在具体每一个炉次中，按照吹炼的初期、中期和末期设定若干不同高度，而在每一时刻段内，其高度是不变的。

由于在转炉炼钢过程中要向炉内分期分批加入造渣剂、助熔剂（初期）等造渣材料和冷却剂（末期），使炉内状况发生变化，相当于加入一个扰动，同时在不同时期，渣的泡沫程度及黏度也不同，这些都会使炉内的反应及造渣不能平稳地进行。

35.氧枪升降装置如何设计?

　氧枪升降装置是转炉车间的关键设备之一。

氧枪固定在升降小车内，由升降机构带动升降。

升降机构能否安全、可靠地工作，将直截了当阻碍到转炉的产钢量。

为了保证氧枪正常工作、氧枪升降装置的设计应满足如下要求：

（1）有完善的安全措施，保证当显现事故停电时，氧枪可自炉内提出；当钢丝绳等零件破断时，氧枪不得附人熔池内。

（2）氧枪要保持严格铅垂位置。

　（3）缩短辅助操作时刻和停止准确。

　（4）保证吹氧管的快速更换。

关于小型转炉，必须严格满足1、2两条，适当考虑3、4条。

36．氧枪的传热机理有哪些?

　专门明显，氧枪要紧是靠由外壁到冷却水之间的对流传热来冷却的。

喷枪外表面所吸取的热，则经由传导而透过喷枪外壁。

然而传热进人喷枪表面的机理，却要复杂得多。

　重要的传热机理之一涉及辐射，它实际上是从四面八方指向喷枪的。

因为辐射能的传递与绝对温度的四次方成正比，炉壁与熔池的温度约为1650℃（1923K）左右，因此水冷喷枪要同意大量的辐射热。

　流经喷枪旁边而逸出转炉的气态燃烧产物，应有一些能量传给喷枪。

但与辐射传热相比，这部分对流传人的热量通常是比较小的。

　传热进入喷枪的另一机理，来自氧射流穿人熔池时溅到枪身上的液体。

即使液体（金属或金属一渣乳化液）击中喷枪后赶忙流去，也会有一些热量从液体传给喷枪。

然而因为对喷溅程度、喷溅形式等缺乏了解，这种传热所占的比重就无从运算。

假如喷溅物粘附并凝固在喷枪上，则情形又不同，一样说，放出的熔化热需由喷枪吸取。

考虑到附着在喷枪上的物质数量和性质能够有专门大变化，来自这一机理的总热量也是难以确定的。

在吹炼的某些时期，渣层起泡，将位于“渣线”以上的喷枪埋住了相当大的部分，那时情形甚至更加复杂。

37．水冷氧枪时需要考虑哪些因素?

（1）水的需要量

　只要想到氧枪材料的熔点比炼钢炉内产生的最高温度低得多，就极易明白得水冷在氧枪设计和操作中的重要性。

　为了提供充分的冷却，以使氧枪各部件保持在有利于提高氧枪寿命的温度范畴以内，有许多因素必须加以考虑。

冷却水量取决于氧枪的尺寸、受热面的大小以及冷却水本身的情形。

　在采纳多孔氧枪往常，举荐的冷却水流量约比目前建议的最小冷却水流量低50％。

这种改变是由于现在的操作枪位较低，而且人们普遍认识到，为了获得稳固长寿的枪，需要较大的冷却水流量。

（2）冷却水压力

　迫使冷却水流过氧枪内冷却水通道所需的压头，随氧枪的尺寸和设计而异。

除非排除的水是注入加压回水管的，那个压头大体与通过氧枪的△P相等。

　（3）冷却水温度