施工电梯基础施工方案1026.docx
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施工电梯基础施工方案1026
施
工
电
梯
基
础
施
工
方
案
编制：
审核：
日期：
施工电梯基础施工方案
一、编制依据
1.根据中源国际城工程图纸。
2.《砼结构工程施工验收规范》GB50204—2002规定
3.《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）
4.《砼质量控制标准》GB50164-92
5.《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2001
6.《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
7.《地基基础设计规范》（GB50007-2011）
8.《起重机械用钢丝绳检验和报废实用规范》（GB5972-86）
9.《施工升降机安全规程》GB10055-2007
10.生产厂家提供的SC200/200升降机使用手册；
11．行业主管部门及机械公司有关施工升降机拆安安全管理方面的文件、制度和规定。
12．《中华人民共和国建筑法》、《中华人民共和国安全生产法》及《建筑工程安全生产管理条例》。
SC200/200升降机说明表
生产厂家
广东京龙
塔机型号
SC200/200
最大架设高度
150m
标准节长度
1.508m
每笼载重量为
2.0t
提升速度
33m/min
吊笼内部长度
3.0m（（）（）
吊笼内部宽度度
1.3m
电机功率KW
2×3×11
防坠安全器
1.2m/s
附墙架的安装要求
每隔6~9m安装一套附墙架
标准节重：
167kg，单个吊笼重:
1500kg，外笼重：
1480kg，底笼长：
3.2m底笼宽：
1.5m
底笼宽：
5m；
二、基础施工
本工程建筑物多，地下室面积大，且同时施工的分包单位多，为了尽量不影响其他工序施工，电梯位置根据现场平面图布置，有的电梯设置地下室顶板上，有的设置在地下室顶板外（回填土或原土上）。
所以计算两种情况的基础。
1.）电梯基础设置在回填土上
在电梯基础范围内如果是原土或回填土，应进行平整并人工夯实，再加碎石夯填，再用C20混凝土硬化150厚，最后浇筑电梯基础，并注意周边雨水排泄要求，不得有积水。
回填土不得使用腐败杂物、软弱土。
（A.）安装高度40m施工升降机计算书
本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T10054-2005），《施工升降机安全规则》（GB10055-2007），《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011），《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ215-2010）等编制。
一、参数信息
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号
SCD200/200J
吊笼形式
双吊笼
架设总高度（m）
60
标准节长度（m）
1.51
导轨架截面长（m）
0.65
导轨架截面宽（m）
0.65
标准节重（kg）
167
对重重量（kg）
1300
单个吊笼重（kg）
1460
吊笼载重（kg）
2000
外笼重（kg）
1480
其他配件总重量（kg）
200
2.地基参数
地基土承载力设计值（kPa）
140
地基承载力折减系数
0.5
3.基础参数
基础混凝土强度等级
C30
承台底部长向钢筋
HRB33512@150
承台底部短向钢筋
HRB33512@150
基础长度l（m）
4.4
基础宽度b（m）
3.8
基础高度h（m）
0.3
二、基础承载计算：
导轨架重（共需40节标准节，标准节重167kg）：
167kg×40=6680kg，
施工升降机自重标准值：
Pk=（（1460×2+1480+1300×2+200+6680）+2000×2）×10/1000=178.8kN；
施工升降机自重：
P=（1.2×（1460×2+1480+1300×2+200+6680）+1.4×2000×2）×10/1000=222.56kN；
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1
P=2.1×P=2.1×222.56=467.38kN
三、地基承载力验算
承台自重标准值：
Gk=25×4.40×3.80×0.30=125.40kN
承台自重设计值：
G＝125.40×1.2＝150.48kN
作用在地基上的竖向力设计值：
F＝467.38+150.48=617.86kN
基础下地基承载力为：
fa=140.00×4.40×3.80×0.50＝1170.40kN>F=617.86kN
该基础符合施工升降机的要求。
四、基础承台验算
1、承台底面积验算
轴心受压基础基底面积应满足
S=4.4×3.8=16.72m2≥（Pk+Gk）/fc=（178.8+125.4）/（14.3×103）=0.02m2。
承台底面积满足要求。
2、承台抗冲切验算
由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。
计算简图如下：
F1≤0.7βhpftamhoam=（at+ab）/2F1=pj×Al
式中Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=467.38/16.72=27.95kN/m2；
βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，βhp=1；
h0--基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=300-35=265mm；
Al--冲切验算时取用的部分基底面积，Al=3.8×1.58=5.98m2；
am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；
at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；
ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；
ab=a+2h0=0.65+2×0.26=1.18m
am=（at+ab）/2=（0.65+1.18）/2=0.92m
Fl＝Pj×Al=27.95×5.98=167.3kN
0.7βhpftamh0=0.7×1×1.43×915×265/1000=242.72kN≥167.3kN。
承台抗冲切满足要求。
3、承台底部弯矩计算
属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：
M1=（a12/12）[（2l+a'）（pmax+p-2G/A）+（pmax-p）l]
M2=（1/48）（l-a'）2（2b+b'）（pmax+pmin-2G/A）
式中M1,M2--任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1--任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=1.88m；
l,b--基础底面的长和宽；
pmax,pmin--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=（467.38+150.48）/16.72=36.95kN/m2；
p--相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=36.95kN/m2；
G--考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk，Gk为基础标准自重，G=1.35×125.4=169.29kN；
M1=1.882/12×[（2×3.8+0.65）×（36.95+36.95-2×169.29/16.72）+（36.95-36.95）×4.4]=129.69kN·m;
M2=（3.8-0.65）2/48×（2×4.4+0.65）×（36.95+36.95-2×169.29/16.72）=104.82kN·m;
4、承台底部配筋计算
αs=M/（α1fcbh02）
ξ=1-（1-2αs）1/2
γs=1-ξ/2
As=M/（γsh0fy）
式中α1--当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法，α1=1；
1-1截面：
αs=|M|/（α1fcbh02）=129.69×106/（1.00×14.30×3.80×103×265.002）=0.034；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.034）0.5=0.035；
γs=1-ξ/2=1-0.035/2=0.983；
As=|M|/（γsfyh0）=129.69×106/（0.983×300.00×265.00）=1659.98mm2。
2-2截面：
αs=|M|/（α1fcbh02）=104.82×106/（1.00×14.30×4.40×103×265.002）=0.024；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.024）0.5=0.024；
γs=1-ξ/2=1-0.024/2=0.988；
As=|M|/（γsfyh0）=104.82×106/（0.988×300.00×265.00）=1334.47mm2。
截面1-1配筋：
As1=2940.53mm2>1659.98mm2
截面2-2配筋：
As2=3392.92mm2>1334.47mm2
承台配筋满足要求！
（B.）安装高度120m施工升降机计算书
本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T10054-2005），《施工升降机安全规则》（GB10055-2007），《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011），《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ215-2010）等编制。
一、参数信息
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号
SCD200/200J
吊笼形式
双吊笼
架设总高度（m）
120
标准节长度（m）
1.51
导轨架截面长（m）
0.65
导轨架截面宽（m）
0.65
标准节重（kg）
167
对重重量（kg）
1300
单个吊笼重（kg）
1460
吊笼载重（kg）
2000
外笼重（kg）
1480
其他配件总重量（kg）
200
2.地基参数
地基土承载力设计值（kPa）
140
地基承载力折减系数
0.5
3.基础参数
基础混凝土强度等级
C30
承台底部长向钢筋
HRB33512@150
承台底部短向钢筋
HRB33512@150
基础长度l（m）
4.4
基础宽度b（m）
3.8
基础高度h（m）
0.3
二、基础承载计算：
导轨架重（共需80节标准节，标准节重167kg）：
167kg×80=13360kg，
施工升降机自重标准值：
Pk=（（1460×2+1480+1300×2+200+13360）+2000×2）×10/1000=245.6kN；
施工升降机自重：
P=（1.2×（1460×2+1480+1300×2+200+13360）+1.4×2000×2）×10/1000=302.72kN；
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1
P=2.1×P=2.1×302.72=635.71kN
三、地基承载力验算
承台自重标准值：
Gk=25×4.40×3.80×0.30=125.40kN
承台自重设计值：
G＝125.40×1.2＝150.48kN
作用在地基上的竖向力设计值：
F＝635.71+150.48=786.19kN
基础下地基承载力为：
fa=140.00×4.40×3.80×0.50＝1170.40kN>F=786.19kN
该基础符合施工升降机的要求。
四、基础承台验算
1、承台底面积验算
轴心受压基础基底面积应满足
S=4.4×3.8=16.72m2≥（Pk+Gk）/fc=（245.6+125.4）/（14.3×103）=0.03m2。
承台底面积满足要求。
2、承台抗冲切验算
由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。
计算简图如下：
F1≤0.7βhpftamhoam=（at+ab）/2F1=pj×Al
式中Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=635.71/16.72=38.02kN/m2；
βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，βhp=1；
h0--基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=300-35=265mm；
Al--冲切验算时取用的部分基底面积，Al=3.8×1.58=5.98m2；
am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；
at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；
ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；
ab=a+2h0=0.65+2×0.26=1.18m
am=（at+ab）/2=（0.65+1.18）/2=0.92m
Fl＝Pj×Al=38.02×5.98=227.56kN
0.7βhpftamh0=0.7×1×1.43×915×265/1000=242.72kN≥227.56kN。
承台抗冲切满足要求。
3、承台底部弯矩计算
属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：
M1=（a12/12）[（2l+a'）（pmax+p-2G/A）+（pmax-p）l]
M2=（1/48）（l-a'）2（2b+b'）（pmax+pmin-2G/A）
式中M1,M2--任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1--任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=1.88m；
l,b--基础底面的长和宽；
pmax,pmin--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=（635.71+150.48）/16.72=47.02kN/m2；
p--相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=47.02kN/m2；
G--考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk，Gk为基础标准自重，G=1.35×125.4=169.29kN；
M1=1.882/12×[（2×3.8+0.65）×（47.02+47.02-2×169.29/16.72）+（47.02-47.02）×4.4]=178.35kN·m;
M2=（3.8-0.65）2/48×（2×4.4+0.65）×（47.02+47.02-2×169.29/16.72）=144.15kN·m;
4、承台底部配筋计算
αs=M/（α1fcbh02）
ξ=1-（1-2αs）1/2
γs=1-ξ/2
As=M/（γsh0fy）
式中α1--当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法，α1=1；
1-1截面：
αs=|M|/（α1fcbh02）=178.35×106/（1.00×14.30×3.80×103×265.002）=0.047；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.047）0.5=0.048；
γs=1-ξ/2=1-0.048/2=0.976；
As=|M|/（γsfyh0）=178.35×106/（0.976×300.00×265.00）=2298.49mm2。
2-2截面：
αs=|M|/（α1fcbh02）=144.15×106/（1.00×14.30×4.40×103×265.002）=0.033；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.033）0.5=0.033；
γs=1-ξ/2=1-0.033/2=0.983；
As=|M|/（γsfyh0）=144.15×106/（0.983×300.00×265.00）=1843.82mm2。
截面1-1配筋：
As1=2940.53mm2>2298.49mm2
截面2-2配筋：
As2=3392.92mm2>1843.82mm2
承台配筋满足要求！
2.）电梯基础设置在地下室顶板上
施工升降机计算书
本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T10054-2005），《施工升降机安全规则》（GB10055-2007），《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011），《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ215-2010）等编制。
一、参数信息
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号
SCD200/200J
吊笼形式
双吊笼
架设总高度（m）
120
标准节长度（m）
1.51
底笼长（m）
6
底笼宽（m）
5
标准节重（kg）
167
对重重量（kg）
1300
单个吊笼重（kg）
1460
吊笼载重（kg）
2000
外笼重（kg）
1480
其他配件总重量（kg）
200
2.楼板参数
基础混凝土强度等级
C30
楼板长（m）
7
楼板宽（m）
4
楼板厚（m）
0.4
梁宽（m）
0.8
梁高（m）
0.4
板中底部短向配筋
HRB40016/14@180
板边上部短向配筋
HRB40016@180
板中底部长向配筋
HRB40016/14@180
板边上部长向配筋
HRB40016@180
梁截面底部纵筋
12×HRB40025
梁中箍筋配置
HPB30010@150
箍筋肢数
2
3.荷载参数：
施工荷载（kN/m2）
2.5
二、基础承载计算：
导轨架重（共需80节标准节，标准节重167kg）：
167kg×80=13360kg，
施工升降机自重标准值：
Pk=（（1460×2+1480+1300×2+200+13360）+2000×2）×10/1000=245.6kN；
施工升降机自重：
P=（1.2×（1460×2+1480+1300×2+200+13360）+1.4×2000×2）×10/1000=302.72kN；
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1
P=2.1×P=2.1×302.72=635.71kN
三、地下室顶板结构验算
验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。
根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算
楼板长宽比：
Lx/Ly=4/7=0.57
1、荷载计算
楼板均布荷载：
q=635.71/（6×5）=21.19kN/m2
2、混凝土顶板配筋验算
依据《建筑施工手册》（第四版）：
Mxmax=0.0515×21.19×42=17.46kN·m
Mymax=0.0115×21.19×42=3.9kN·m
M0x=-0.1121×21.19×42=-38.01kN·m
M0y=-0.0784×21.19×42=-26.58kN·m
混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。
板中底部长向配筋：
Mx=Mxmax+μMymax=17.46+3.9/6=18.11kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=18.11×106/（1.00×14.30×4.00×103×375.002）=0.002；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.002）0.5=0.002；
γs=1-ξ/2=1-0.002/2=0.999；
As=|M|/（γsfyh0）=18.11×106/（0.999×360.00×375.00）=134.30mm2。
实际配筋：
1158.46mm2>134.3mm2
板中底部长向配筋满足要求。
板中底部短向配筋：
My=Mymax+μMxmax=3.9+17.46/6=6.81kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=6.81×106/（1.00×14.30×7.00×103×375.002）=0.000；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.000）0.5=0.000；
γs=1-ξ/2=1-0.000/2=1.000；
As=|M|/（γsfyh0）=6.81×106/（1.000×360.00×375.00）=50.45mm2。
实际配筋：
1158.46mm2>50.45mm2
板中底部短向配筋满足要求。
板边上部长向配筋：
M0x=M0xmax+μM0ymax=（-38.01）+-26.58/6=-42.44kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=42.44×106/（1.00×14.30×4.00×103×375.002）=0.005；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.005）0.5=0.005；
γs=1-ξ/2=1-0.005/2=0.997；
As=|M|/（γsfyh0）=42.44×106/（0.997×360.00×375.00）=315.18mm2。
实际配筋：
1318.07mm2>315.18mm2
板边上部长向配筋满足要求。
板边上部短向配筋：
M0y=M0ymax+μM0xmax=（-26.58）+-38.01/6=-32.92kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=32.92×106/（1.00×14.30×7.00×103×375.002）=0.002；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.002）0.5=0.002；
γs=1-ξ/2=1-0.002/2=0.999；
As=|M|/（γsfyh0）=32.92×106/（0.999×360.00×375.00）=244.11mm2。
实际配筋：
1318.07mm2>244.11mm2
板边上部短向配筋满足要求。
3、混凝土顶板挠度验算
板刚度：
Bc=Eh3/（12（1-μ2））=3×104×4003/（12×（1-（1/6）2））=16.46×1010
q=21.19kN/m2=0.0212N/mm2
L=4000mm
板最大挠度：
fmax=ωmaxql4/Bc=0.00443×0.0212×40004/（16.46×1010）=0.15mm
fmax/L=0.15/4000=1/27392.49<1/250
板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。
4、混凝土梁配筋验算
由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。
楼板自重传来荷载0.4×4×25=40kN/m
梁自重0.4×0.8×25=8kN/m
静载40+8=48kN/m
活载2.5×7=17.5kN/m
作用于梁上的均布荷载：
q=48×1.2+17.5×1.4=82.1kN/m
作用于梁上的集中荷载：
p=245.6×1.2/2=147.36kN
M=ql2/12+pl/4=82.1×72/12+147.36×7/4=593.12kN·m
梁截面积：
b×h=0.8×0.
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