高支模专项方案徐子昂.docx
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高支模专项方案徐子昂
住宅、商业及配套设施（金悦天娇）项目工程
高
支
模
施
工
专
项
方
案
编制人：
徐子昂
审核人：
李林焘
审批人：
钟德志
编制单位：
中国五冶集团金悦天娇项目工程经理部
编制时间：
二零一五年十二月二十七日
一、编制依据
1、住宅、商业及配套设施（金悦天娇）项目工程建设工程中涉及的建筑和结构设计施工图纸；
2、图纸会审记录及有关设计变更洽商记录；
3、住宅、商业及配套设施（金悦天娇）项目工程施工总承包合同及合同附件（补充协议）文件；
4、国家、行业现行有关施工（质量）验收规范、技术规程；
5、住宅、商业及配套设施（金悦天娇）项目工程施工组织设计；
6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；
7、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010；
8、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
9、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
10、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991
11、《钢管脚手架扣件》GB15831-2006
12、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015
13、《地基与基础工程施工及验收规范》GB50202-2002
14、我公司“质量、环境与职业健康安全一体化”管理体系文件（符合GB/T19001-2008、GB/T24001-2004、GB/T28001-2011）。
二、工程概况
本工程1~3#楼主楼为现浇混凝土剪力墙结构，总层数为32/33层，标准层层高2.9米。
4#楼及3#楼附楼为现浇混凝土框架结构，其中3#楼首层层高3.9m，4#商业楼层高为4.8m。
其中，1#、2#楼首层门厅层高5.75m，3#楼首层门厅层高6.45m，4#楼周边支模高度5.45m，周边梁截面尺寸300x600；4#楼坡屋面模板支撑最高点高度7.2m，支撑最高点梁截面尺寸300x800。
根据住建部的建质[2009]87号文《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》规定，按高支模进行配模施工。
3、施工准备
1、技术准备
内业技术准备：
组织项目部成员熟悉图纸、合同及蓝光地产集团安全文明施工相关要求，召开高支模搭设方案讨论会议商议施工方案以及安全技术措施。
由项目部技术负责人对管理人员进行本方案交底；并向施工员、班组进行安全及技术交底，对作业人员进行安全施工教育。
外业技术准备：
熟悉现场及施工方案，做好人员安排。
2、材料准备
顶板、墙、柱、梁模板材料选用15mm 厚胶合板，坡屋面及梁次楞选用100×50木枋，墙板柱次楞选用60×40×2.5矩管，主楞选用Ф48×3.0 双钢管，对拉螺杆选用M14，支撑采用Ф48×3.0扣件式脚手架，立杆上端加可调顶托，竖向剪力撑水平剪力撑均采用Ф48×3.0脚手架钢管，所需材料应保证质量。
3、材料要求
对于模板支撑所使用的钢管、扣件式脚手架，严禁使用弯曲、锈蚀、端口不平的钢管，对有裂缝的扣件及松口的螺丝帽必须更换。
模板板材采用15厚覆膜木模板，模板使用之前必须刷脱模剂。
当模板出现破损时应及时修补、截边，不能修补的更新模板。
木方严禁使用弯曲、腐朽的木方。
对拉螺栓采用φ14高强螺杆。
四、模板及支撑体系设计
本工程高支模施工方案，搭设高度小于6.45m，按6.45m搭设高度进行配模计算要求搭设。
搭设高度大于6.45m小于7.2m，按7.2m搭设高度进行配模要求搭设。
1、梁模板构造要求
支撑采用有可调顶托的满堂钢管扣件式脚手架，梁底模和侧模均采用15mm厚胶合板，对拉螺栓采用?
14。
梁跨度方向立杆间距1.2m，梁截面方向立杆间距1m，脚手架步距1.5m。
梁高大于550mm，梁腰位置设置一道对拉螺杆，用以加固模板，间距600mm。
梁底木枋间距150mm，托梁采用双钢管。
梁宽大于350mm，梁底加设一道支撑。
跨度小于3m的梁，梁两端须设置抗滑移扣件，防止混凝土浇筑过程中，梁位偏移。
跨度大于3m的梁，除梁两端外，梁跨中加设一道抗滑移扣件。
2、板模板构造要求
除坡屋面模板支撑外，板模板采用有可调顶托的满堂扣件式脚手架。
针对4#楼商业部分坡屋面，支模架不采用可调顶托，采用钢管直接支撑模板，平行于屋面方向加设横杆以固定次楞。
坡屋面次楞间距200mm，其余楼板次楞间距250mm。
支撑立杆间距1.2m×1.2m，步距1.5m，立杆顶部出伸长度不得大于500mm，可调顶托外漏长度不得大于200mm。
3、墙柱模板构造要求
侧模采用15mm厚覆膜木模板、矩形钢管60×40×2.5mm作竖向次楞，背枋间距200mm，主楞为2根φ48×3.0mm钢管。
每道加固不大于600mm，且第一道加固离地200mm，最后一道加固离顶板300mm（计算书中如无要求，也必须按构造设置），柱截面大于600时必须设置对拉螺杆。
采用φ48×3.0mm钢管作斜支撑，自下而上2600mm
、5000mm一道，内外侧模板采用φ14对拉螺栓连接，内墙螺栓外套D=22PVC管。
墙模板一律采用硬拼排板，墙体模板拼板时板缝要留在竖向，且采用木板背缝，防止漏浆且拼缝不超过2mm，墙体模板阴角模板接缝处，要平直、严密、企口缝处要粘贴海绵条或粘胶带。
4、扫地杆设置要求
扫地杆采用Ф48×3.0mm钢管离地面200mm设置，梁底立杆纵向全部设置扫地杆。
5、剪刀撑设置要求
剪刀撑采用Ф48×3.0mm钢管，垂直剪刀撑沿结构主梁支顶两侧立面及支撑立杆纵向全高设置及中间纵横每隔9.6m设置，每道剪刀撑跨度为6米。
剪刀撑与地面夹角不大于60度，钢管搭接长度不小于1m，并用不少于3个扣件进行搭接。
于竖直剪刀撑顶部和底部加设水平剪刀撑，每道剪刀撑跨度为6米。
6、布料机下方模板的加固
因本工程场地限制，部分区域无法采用汽车泵浇筑混凝土，故施工现场采用拖式泵配合布料机的方式进行混凝土浇筑。
布料机自重较大，常规的模板支撑不能满足其荷载要求，所以应对布料机下方的模板进行有效的加固，同时在布料及自身的4个支座下方铺设木板以避免对下部钢筋的损害。
加固措施示意图如下：
五、施工方法
1、墙柱部分
墙柱模板施工程序：
定位放线→墙、柱钢筋绑扎→钢筋隐蔽验收→支外侧模板→穿套管、螺杆→支内侧模板→模板紧固校正→模板验收
检查墙体模板安装位置的定位基准面墙线，符合图纸后，安装门窗口等模板及预埋件。
将一侧大面墙模板按位置线吊装就位，安装斜撑调整。
安装穿墙对拉螺栓和支固塑料套管。
清扫模内杂物。
以同样的方法就位另一侧墙模板，使穿墙螺栓穿过模板并在螺栓杆端戴扣件和螺母，然后调整两块模板的位置和垂直，与此同时调整斜撑角度，合格后，固定斜撑，紧固斜撑，紧固全部穿墙螺栓的螺母。
模板安装完毕后，全面检查扣件、螺栓、斜撑是否紧固、稳定，模板拼缝及下口是否严密。
2、梁板模板的支设
支模施工程序：
定位放线→满堂架搭设→安装梁模板的龙骨→支梁底模
→校正标高→绑梁底筋→支梁侧模→安装板底模→铺模板及补边角模板→复查校正板模板标高→预检验收
在结构施工中，梁、板跨度≥4m时，在加工背楞时应起拱（要均匀），高度为全跨长度的1/1000-3/1000，起拱线要顺直，不得有折线。
平板模板由梁边向中心起拱，起拱时均匀支顶龙骨，保证梁板贴紧龙骨，不得采用支顶支撑头的方法。
为保证顶板与墙体交线处的阴角平直度,沿阴角线四周布置50×100的木方,要求与墙面、顶板接触的木方要刨平.
根据柱、梁轴线对梁底模、梁侧模上口的模板在纵横方向上必须拉通线保持上下口顺直成一条线。
在铺设顶板模板的次楞时，所有主楞必须全部支顶在梁侧模的背楞上，使梁模与顶板模板之间形成可靠约束，进而增强整个体系的稳定性和可靠性，避免局部变形走位；同时要求主次楞端头必须平整。
对于支设梁侧模的锁口方子在加钉固定时，不得少于两个钉子，所用的钉
子必须对该锁口方子起到牢固的固定作用，并且该部位的斜撑杆与水平的角度应控制在45度以内。
3、模板的拆除
（1）拆模条件
混凝土拆模强度条件
构件类型
构件跨度（m）
达到设计的砼立方体
抗压强度标准值的百分率（%）
板
≤2
≥50
>2，≤8
≥75
>8
≥100
梁
≤8
≥75
>8
≥100
悬挑构件
-
≥100
（2）拆模注意事项
拆模前必须出具满足拆模要求的混凝土强度报告及提交书面拆模申请，经相关单位及人员批准后才能开始拆除模板。
拆模顺序与支模顺序相反（应自上而下拆除），后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分。
拆模时不得使用大锤或硬撬乱捣，拆除困难，可用橇杠从底部轻微橇动；保持起吊时模板与墙体的距离；保证砼表面及棱角不因拆除受损坏。
后浇带模板及支撑体系不得拆除。
六、质量保证措施
1、保证项目
模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性。
2、基本项目
模板接缝不应漏浆。
模板与混凝土接触表面清理干净并涂隔离剂（脱模剂），严禁隔离剂污染钢筋与混凝土接槎处。
3、允许偏差项目
模板安装允许偏差及检查方法
项目
项目
检查标准
标准
检查方法
1
轴线位移
柱、墙、梁
5
尺量
2
底模上表面标高
±5
水准仪或
拉线尺量
3
截面内尺寸
基础
±10
尺量
柱、墙、梁
+4、-5
4
层高垂直度
层高
不大于5m
6
经纬仪或
吊线、尺量
小于5m
8
5
木方间距
≤25
尺量
6
相邻两板表面高低差
2
尺量
7
表面平整度
5
靠尺、塞尺
8
阴阳角
方正
—
方尺、塞尺
顺直
—
线尺
9
预埋铁件中心线位移
3
拉线、尺量
10
预埋管、螺栓
中心线位移
3
拉线、尺量
螺栓外露长度
+10、0
11
预留孔洞
中心线位移
+10
拉线、尺量
尺寸
+10、0
12
门窗洞口
中心线位移
—
拉线、尺量
宽、高
—
对角线
—
13
插筋
中心线位移
5
尺量
外露长度
+10、0
4、具体措施
（1）梁板模板支撑架根据设计荷载采用单立杆，同一高度的接头面积不超过30%；
（2）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不小于500mm。
（3）立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。
（4）确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。
（5）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。
（6）混凝土浇筑时，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
（7）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，需用材料运送至施工楼层时不得集中堆码，必须分散堆放，不得将所用材料全部运至施工层之后再开始施工，必须做到随用随吊.
（8）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况时，首先停止砼的浇筑，观察下沉等现象是否继续扩大，如上述现象继续扩展，则撤离现场施工人员，派有经验的工作人员组织工人对模板进行加固，加固完成之后项目部派专人进行检查（包括模板的支撑方式是否正确、构造是否合理、扣件扭力是否满足要求等），经检查合格之后方可派人员继续混凝土浇筑，浇筑过程中不得集中一个部位，必须分段分层进行浇筑，尽量减少力集中现象。
七、计算书
6.45m扣件式钢管支架楼板模板安全计算书
一、计算依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
二、计算参数
基本参数
楼板厚度h（mm）
120
楼板边长L（m）
3.6
楼板边宽B（m）
3.6
模板支架高度H（m）
6.45
主梁布置方向
平行于楼板长边
立柱纵向间距la（m）
1.2
立柱横向间距lb（m）
1.2
水平杆步距h1（m）
1.5
立杆自由端高度a（mm）
500
次梁间距a（mm）
250
次梁悬挑长度a1（mm）
200
主梁悬挑长度b1（mm）
200
可调托座内主梁根数
2
结构表面要求
表面隐藏
剪刀撑（含水平）布置方式
加强型
计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
材料参数
主梁类型
圆钢管
主梁规格
Ф48×3.0
次梁类型
矩形钢管
次梁规格
60×40×2.5
面板类型
覆面木胶合板
面板规格
15mm（板材垂直方向）
钢管类型
Ф48×3
荷载参数
基础类型
混凝土楼板
地基土类型
/
地基承载力特征值fak（kPa）
/
架体底部垫板面积A（m^2）
0.2
是否考虑风荷载
否
架体搭设省份、城市
四川（省）成都市（市）
地面粗糙度类型
/
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m^2）
0.3
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m^3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m^3）
1.1
计算模板及次梁时均布活荷载Q1k（kN/m^2）
2.5
计算模板及次梁时集中活荷载Q2k（kN）
2.5
计算主梁时均布活荷载Q3k（kN/m^2）
1.5
计算立柱及其他支撑构件时均布活荷载Q4k（kN/m^2）
1
基本风压值Wo（kN/m^2）
/
简图：
（图1）平面图
（图2）纵向剖面图1
（图3）横向剖面图2
三、面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3
I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
1、强度验算
A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：
由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+（G2k+G3k）h]b+1.4Q1kb}=0.9×（1.2×（0.3+（24+1.1）×120/1000）×1+1.4×2.5×1）=6.727kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+（G2k+G3k）h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×（1.35×（0.3+（24+1.1）×120/1000）×1+1.4×0.7×2.5×1）=6.229kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max（6.727,6.229）=6.727kN/m
（图4）可变荷载控制的受力简图1
B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：
由可变荷载控制的组合：
q3=0.9×{1.2[G1k+（G2k+G3k）h]b}=0.9×（1.2×（0.3+（24+1.1）×120/1000）×1）=3.577kN/m
p1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN
（图5）可变荷载控制的受力简图2
由永久荷载控制的组合：
q4=0.9×{1.35[G1k+（G2k+G3k）h]b}=0.9×（1.35×（0.3+（24+1.1）×120/1000）×1）=4.024kN/m
p2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN
（图6）永久荷载控制的受力简图
取最不利组合得：
Mmax=0.225kN·m
（图7）面板弯矩图
σ=Mmax/W=0.225×106/37500=5.995N/mm2≤[f]=26N/mm2
满足要求
2、挠度验算
qk=（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.3+（24+1.1）×120/1000）×1=3.312kN/m
（图8）正常使用极限状态下的受力简图
（图1）挠度图
ν=0.067mm≤[ν]=250/250=1mm
满足要求
四、次梁验算
当可变荷载Q1k为均布荷载时：
计算简图：
（图2）可变荷载控制的受力简图1
由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+（G2k+G3k）h]a+1.4Q1ka}=0.9×（1.2×（0.3+（24+1.1）×120/1000）×250/1000+1.4×2.5×250/1000）=1.682kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+（G2k+G3k）h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×（1.35×（0.3+（24+1.1）×120/1000）×250/1000+1.4×0.7×2.5×250/1000）=1.557kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max（1.682,1.557）=1.682kN/m
当可变荷载Q1k为集中荷载时：
由可变荷载控制的组合：
q3=0.9×{1.2[G1k+（G2k+G3k）h]a}=0.9×（1.2×（0.3+（24+1.1）×120/1000）×250/1000）=0.894kN/m
p1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN
（图3）可变荷载控制的受力简图2
由永久荷载控制的组合：
q4=0.9×{1.35[G1k+（G2k+G3k）h]a}=0.9×（1.35×（0.3+（24+1.1）×120/1000）×250/1000）=1.006kN/m
p2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN
（图4）永久荷载控制的受力简图
1、强度验算
（图5）次梁弯矩图
Mmax=0.648kN·m
σ=Mmax/W=0.648×106/（7.29×103）=88.873N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求
2、抗剪验算
（图6）次梁剪力图
Vmax=3.329kN
τmax=VmaxS/（Ib0）=3.329×1000×3.042×103/（21.88×104×0.5×10）=9.256N/mm2≤[τ]=120N/mm2
满足要求
3、挠度验算
挠度验算荷载统计，
qk=（G1k+（G3k+G2k）×h）×a=（0.3+（24+1.1）×120/1000）×250/1000=0.828kN/m
（图7）正常使用极限状态下的受力简图
（图8）次梁变形图
νmax=0.221mm≤[ν]=1.2×1000/250=4.8mm
满足要求
五、主梁验算
在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。
另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。
主梁的方向设定为立杆的横距方向。
将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。
A.由可变荷载控制的组合：
q1=Υ0×{1.2[G1k+（G2k+G3k）h]a+1.4Q3ka}=0.9×（1.2×（0.3+（24+1.1）×120/1000）×250/1000+1.4×1.5×250/1000）=1.367kN/m
B.由永久荷载控制的组合：
q2=Υ0×{1.35[G1k+（G2k+G3k）h]a+1.4×0.7Q3ka}=0.9×（1.35×（0.3+（24+1.1）×120/1000）×250/1000+1.4×0.7×1.5×250/1000）=1.337kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max（1.367,1.337）=1.367kN
此时次梁的荷载简图如下
（图9）次梁承载能力极限状态受力简图
用于正常使用极限状态的荷载为：
qk=[G1k+（G2k+G3k）h]a=（0.3+（24+1.1）×120/1000）×250/1000=0.828kN/m
此时次梁的荷载简图如下
（图10）次梁正常使用极限状态受力简图
根据力学求解计算可得：
Rmax=1.835kN
Rkmax=1.112kN
还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m
自重设计值为：
g=Υ0×1.2gk=0.9×1.2×65.3/1000=0.071kN/m
则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：
（图11）主梁正常使用极限状态受力简图
则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：
（图12）主梁正常使用极限状态受力简图
1、抗弯验算
（图13）主梁弯矩图
Mmax=1.126kN·m
σ=Mmax/W=1.126×106/（8.986×1000）=125.303N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求
2、抗剪验算
（图14）主梁剪力图
Vmax=5.281kN
τmax=QmaxS/（Ib0）=5.281×1000×6.084×103/（21.566×104×1.2×10）=12.415N/mm2≤[τ]=120N/mm2
满足要求
3、挠度验算
（图15）主梁变形图
νmax=1.33mm≤[ν]=1.2×103/250=4.8mm
满足要求
4、支座反力计算
立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：
Rzmax=10.089kN
六、立柱验算
1、长细比验算
立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距
则长细比为：
λ=h1/i=1.5×1000/（1.59×10）=94.34≤[λ]=150
满足要求
2、立柱稳定性验算
根据λ查JGJ162-2008附录D得到φ=0.592
N1=0.9×[1.2（G1k+（G2k+G3k）h0）+1.4Q4k]lalb+0.9×1.2×H×gk=0.9×（1.2×（0.3+（24+1.1）×120/1000）+1.4×1）×1.2×1.2+0.9×1.2×6.45×0.182=8.233kN
f=N1/（φA）=8.233×1000/（0.592×（4.24×100））=32.802N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求
七、可调托座验算
按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=10.089kN
N=10.089kN≤[N]=30kN
满足要求
300x600扣件式梁模板安全计算书
一、计算依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
1、计算参数
基本参数
混凝土梁高h（mm）
600
混凝土梁宽b（mm）
300
混凝土梁计算跨度L（m）
5
模板支架高度H（m）
6.45
计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
模板荷载传递方式
可调托座
扣件传力时扣件的数量
/
梁两侧楼板情况
梁两侧有板
梁侧楼板厚度
120
斜撑（含水平）布置方式
加强型
梁跨度方向立柱间距la（m）
1.2
垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb（m）
1
水平杆步距h（m）
1.2
梁侧楼板立杆的纵距la1（m）
1.2
梁侧楼板立杆的横距lb1（m）
1.2
立杆自由端高度a（mm）
500
梁底增加立
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