加油站模板工程方案.docx
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加油站模板工程方案
一、编制依据
1.1施工图纸
图纸名称
工程号
首都机场加油站1#站工程施工图
DL-Z-2007-03
1.2主要施工规范、规程标准
序号
名称
编号
1
《建筑工程施工质量验收统一标准》
GB50300-2001
2
《混凝土结构施工质量验收规范》
GB50204-2002
3
《建筑工程资料管理规程》
DBJ01-51-2003
4
《建设工程项目管理规范》
GB/T50326-2001
5
《建设工程监理规程》
DBJ01-41-2002
6
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》
JGJ130-2001
7
《北京市建筑工程施工安全操作规程》
DBJ01-62-2002
8
《建筑机械使用安全技术规程》
JGJ33-2001
9
《施工现场临时用电安全技术规范》
JGJ46-88
1.3施工组织设计
施组名称
编制日期
编制人
首都机场加油站1#站施工组织设计
2007.5.15
孟宪民
二、工程概况
2.1基本概况
序号
项目
内容
1
工程名称
中国石油首都机场1＃加油站
2
建设地点
首都机场新航站楼南
3
建设单位
中国石油北京销售公司
4
设计单位
北京都林国际工程设计咨询有限公司
5
监理单位
北京兴油工程建设监理有限公司
6
总承包单位
北京大龙建设集团有限公司
7
承包范围
工程图纸范围内的土建工程、电气工程（动力、照明、弱电工程）、给排水工程、采暖工程、中央空调工程、装修工程、消防工程、网架罩棚吊顶、罩棚柱及基础工程等，其中罩棚钢结构网架、亚克力外包装工程不在本次招标范围内。
8
质量目标
合格，顾客质量满意度100％
2.2建筑概况
序号
项目
内容
1
建筑
规模
本工程用地面积6812.6m2，总建筑面积2030m2，建筑基底面积1120m2.其中加油站站房面积217.4m2，，层高一层，站房外立面采用铝塑板墙面及点式玻璃幕。
加油站罩棚面积1092m2，采用钢网架结构，檐面采用亚克力灯箱全照明。
吊顶采用铝扣板。
综合楼面积2047.7m2，地下211.8m2，地上1835.9m2.框架结构，层高二层，外立面采用铝塑板与大片玻璃幕墙结合形式，屋顶采用铝塑板。
2
高度
综合楼高12.35m；站房高5.9m；罩棚高8.5m。
3
建筑
防水
站房
屋面
SBS改性沥青防水卷材（3＋3mm）
室内
3mm厚高聚物改性沥青涂膜防水层
综合楼
屋面及地下室
SBS改性沥青防水卷材（3＋4mm）
室内
聚合物水泥基防水涂漠1.5mm厚
4
围护
墙体
站房
200厚陶粒空心砌块
综合楼
框架填充墙
300厚加气砼砌块
内隔墙
200厚陶粒空心砌块
5
门窗
做法
外门窗
断桥铝合金门窗
维修车间、洗车间外门
防火卷帘门
6
地面
做法
水泥面层；地砖面层；细石砼面层
7
墙面
做法
防火型乳胶漆，白色耐擦洗涂料
8
8
顶棚
做法
铝合金条板，纸面石膏板外刷乳胶漆
2.3结构概况
序号
项目
内容
1
结构类型
现浇框架结构
2
基础型式
条形基础，筏板基础
3
结构环境类别
地上为一类，地下为二b类。
4
抗震设防裂度
8度，建筑抗震设防类别为丙类
5
抗震设防等级
框架为二级
6
建筑场地类别
Ⅲ类
7
混凝土强度等级
基础垫层
C10（独立基础）
C15（筏板基础）
±0.000以下
C30
其它
C25
三、主要施工方法及措施
3.1模板设计
3.1.1垫层模板
垫层厚度为100㎜，垫层模板采用100×100㎜方木，沿垫层边线设置方木，方木支撑在基坑壁上。
3.1.2底板模板
罐池基础底板厚度350㎜、综合楼基础底板厚度400㎜，侧模全部采用砖胎模。
罐池沿底板边线外延20㎜砌筑240㎜厚砖墙，高度为350㎜；综合楼沿底板边线外延60㎜砌筑240㎜厚砖墙，高度为400㎜；其它独立基础均采用120厚砖胎膜,高度同基础大脚高度。
3.1.3柱模板
矩形柱采用钢制模板，柱箍采用100×100㎜方木单面刨光，每500㎜一道，最底一层距地面200㎜。
支撑采用Φ48×3.5㎜架子管刚性支撑。
圆形柱采用玻璃钢定型模板,根据柱截面尺寸委托专业厂家定做。
3.1.4混凝土墙体模板
混凝土墙体模板采用1.22×2.44m，12㎜厚竹胶板，50×100㎜方木做竖楞间距250㎜。
100×100㎜方木做横楞间距600㎜。
外侧竖向Φ48×3.5㎜双钢管加固间距600㎜。
外墙采用Φ18对拉止水螺栓布置间距600㎜，内墙采用Φ18穿墙螺栓布置间距600㎜。
综合楼混凝土墙体在其上、中、下各加一排Φ48×3.5㎜架子管斜撑（对撑），水平间距600㎜，上下排交错布置，斜撑将力传至预埋在底板Φ22锚筋上。
罐池混凝土墙体采用Φ48×3.5㎜钢管搭设满堂架子双向对撑。
3.1.5梁模板
3.1.5.1直梁模板
直梁的底模和侧模均采用12㎜厚竹胶板，次龙骨采用50×100㎜方木间距250㎜，主龙骨采用100×100㎜方木间距600㎜。
梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现场加工，在作业面组合拼装。
然后加横楞利用支撑体系将梁两侧夹紧。
3.1.5.2弧形梁模板
弧形梁的底模和侧模均采用12㎜厚竹胶板，梁底模按图纸尺寸进行放样加工成定型模板，梁侧模的内横楞按图纸尺寸预先加工成定型100㎜高圆形胎具，木胎具要求内弧刨光，使其紧贴模板。
在作业面组合拼装，然后加横楞，并利用支撑体系将梁两侧夹紧。
其它同直梁模板。
3.1.6顶板模板
顶板模板采用12㎜厚竹胶板，次龙骨采用50×100㎜方木间距250㎜，主龙骨采用100×100㎜方木间距1200㎜。
为保证顶板的整体砼成型效果，将整个顶板的多层板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证拼缝处下方有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。
3.1.7楼梯模板
楼梯模板12㎜厚竹胶板进行支模，墙板接头处采用加贴海绵条以防漏浆。
支撑钢管脚手架间距900㎜，顶板格栅采用50×100㎜木方，间距300㎜，100×100㎜木方间距900㎜作格栅托梁。
3.1.8细部处理
所有模板均采取有效措施防止漏浆，墙、梁、柱模板接缝处两边的竹胶板加工时必须裁齐；竹胶板缝用塑料胶带贴严；洞口木模缝用20㎜宽泡沫胶条封严；顶板模板支设时在顶板标高处的砼墙柱上用20㎜宽泡沫胶条贴严使多层板与砼墙柱连接严密。
在浇筑砼全长及模板高度范围内拉道线，随时观察模板有无变形移位，及时调整模板。
3.1.9顶板、梁及支撑体系
顶板支撑系统为钢管满堂红脚手架，立杆间距为1200㎜，水平杆间距为1500㎜。
本工程梁底、梁侧模均采用12㎜厚竹胶板，侧模、底模用50×100㎜间距250㎜方木做通长背楞，100×100㎜方木作梁底排木，间距600㎜。
对于跨度≥4m的梁、板，按全跨长度的2‰进行梁板底模起拱，起拱从支撑开始时进行（通过U托调整底模各部位的标高），而后将侧模和底模连成整体。
梁模加固完毕后，即可支设楼板模板。
支撑均采用可调节顶托。
3.2模板加工
3.2.1模板加工要求
柱、梁的模板加工必须满足截面尺寸，两对角线误差小于1㎜，尺寸过大的模板需进行刨边，否则禁止使用。
翘曲、变形的方木不得作为龙骨使用。
3.2.2模板加工管理
模板加工完毕后必须经过项目部木工工长、质检员检查验收合格后方可使用。
对于周转使用的多层板，如果有飞边、破损模板，必须切掉破损部分然后刷封边漆加以利用。
3.3模板安装
3.3.1模板安装的一般要求
竖向结构钢筋等隐蔽工程完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。
3.3.2墙体模板安装顺序及技术要求
3.3.2.1墙体模板安装顺序
模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→砼浇筑→拆模
3.3.2.2技术要求
安装墙体模板前，用空压机清除墙体内的杂物。
为防止墙体模板根部出现漏浆、“烂根”现象，墙体模板安装前，在底板上根据放线尺寸贴海面条，做到平整、准确、粘结牢固。
并注意穿墙螺栓的安装质量。
3.3.3梁模板安装顺序及技术要求
3.3.3.1模板安装顺序
搭设和调节模板支架（包括安装水平拉杆和剪刀撑）→按标高铺梁底模板→拉线找正→绑扎梁钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板
3.3.3.2技术要点
按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱2‰），并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。
3.3.4板模板安装顺序及技术要求
3.3.4.1模板安装顺序
满堂红碗扣脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序
3.3.4.2技术要点
楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设。
按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱2‰），起拱部位为中间起拱，四周不起拱。
3.3.5柱模板安装顺序及技术要求
3.3.5.1模板安装顺序
搭设脚手架→柱模就位安装→安装柱模→安设支撑→固定柱模→浇筑砼→拆除脚手架、模板→清理模板
3.3.5.2技术要点
板块与板块竖向接缝处理，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。
3.4模板拆除
3.4.1墙柱模板拆除
在砼强度达到1.2Mpa能保证其表面棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，拆除顺序为先纵墙后横墙。
在同条件养护条件砼强度达到1.0Mpa后，先松动穿墙螺栓，再松动地脚螺栓使模板与墙体脱开。
脱模困难时，可用撬棍在模板底部撬动、晃动或用大锤砸模板，拆除下的模板及时清理模板及衬模上的残渣。
3.4.2梁板底模板拆除
梁、顶板底模板拆除必须有梁、顶板砼同条件养护抗压强度试验报告，跨度＞8m的板、梁当砼强度达到设计强度的100%强度后方可拆除，其余顶板、梁模板在砼强度达到设计强度75%强度后方可拆除。
拆除顶板、梁模板时从一端开始，防止坠落人或物造成质量事故。
顶板模板拆除时注意保护顶板模板，不能硬撬模板接缝处，以防损坏多层板。
拆除的多层板、龙骨及碗扣架要码放整齐，并注意不要集中堆料。
拆除的钉子要回收再利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。
3.4.3后浇带模板拆除
墙体、顶板拆除后，用撬棍从侧边撬动脱模，拆除下的模板及时清理模板残渣及画线剔凿后浇带处砼。
3.5模板的维护及维修
3.5.1模板使用注意事项
模板运输时轻起轻放，不准碰撞已安装好的模板和其它硬物；用撬棍调整大模板时，要注意保护模板下口海绵条。
严格控制拆模时间，拆模时按程序进行，禁止用大锤敲击或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和棱角。
拆下的模板，如发现不平或肋边损坏变形，应及时修理、平整。
定型模板在使用过程中应加强管理，分规格堆放，及时修理，保证编号的清晰。
拆模时要注意对成品加以保护，严禁破坏。
3.5.2竹胶板维修
竹胶板运输堆放防止雨淋水浸；竹胶严禁与硬物碰撞、撬棍敲打、钢筋在上拖拉、振捣器振捣、任意抛掷等现象，以保证板面覆膜不受损伤；切割或钻孔后的模板侧边要涂刷，防止水浸后引起竹胶板起层和变形；竹胶板使用后及时清理，严禁用坚硬物敲刮板面及裁口方木阳角；对操作面的模板要及时维修，当板面有划痕、碰伤或其它较轻缺陷时，应用专用腻子嵌平、磨光，竹胶板一般周转次数为4次，当拆下的模板四周破坏、四边板分裂分层时，将模板那破损部分切掉四周刷封边漆，然后重复利用。
四、模板计算
4.1墙体模板计算
、荷载计算
墙体砼浇筑高度为4.25m,墙厚为300㎜，浇筑速度按2.0m/h，rc＝24KN/m3，商品砼的初凝时间为4～6h，取5h。
新浇砼对模板产生的侧压力为：
F1＝0.22rct0β1β2V1/2
F2＝rcH
取两者较小值；
式中：
F1、F2—新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/m2）；
rc—混凝土重力密度（KN/m3）；
t0—新浇砼的初凝时间（h），可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用t0＝200／T＋15计算（T为砼的温度，℃）；
V—砼的浇筑速度（m/h）；
H—砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度（m）；
β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；
β2—砼坍落度修正系数，当坍落度小于100㎜时，取1.1；不小于100㎜时，取1.15。
砼侧压力标准值：
F1＝0.22×24×5×1.2×1.15×21/2＝51.51KN/m2
F2＝24×3.7＝88.8KN/m2
取两者较小值，即F1＝51.51KN/m2
倾倒砼时产生的水平荷载标准值：
砼采用泵送浇筑，取倾到砼对模板产生的水平荷载为4KN/m2；
荷载组合：
由
、
两项进行荷载组合
用于验算强度时q1＝51.51×1.2＋4×1.4＝67.41KN/m2
用于验算刚度时q2＝51.51×1.2＝61.81KN/m2
、竹胶胶合板验算：
取100㎜宽作为计算单元，单位宽度的面板可视为梁，次龙骨作为梁支点，按三跨连续梁考虑，梁宽取100㎜。
多层胶合板（δ＝18㎜）特性为：
fm＝15/1.55N/㎜2＝9.68N/㎜2
E＝5200×0.9N/㎜2＝4680N/㎜2
I＝1/12bh3＝1/12×100×183＝4.86×104㎜4
w＝1/6bh2＝1/6×100×182＝5.4×103㎜3
、面板强度验算
化为均布线荷载：
q板1＝q1×l＝67.41×0.1＝6.741KN/m
则最大弯距：
Mmax＝0.1ql12＝0.1×6.741×0.22＝0.037KNm
抗弯承载力：
σ＝M/W＝0.037×106/5.4×103
＝6.9N/㎜2＜fm＝15/1.55N/㎜2＝9.68N/㎜2
故面板的强度满足要求。
、面板刚度验算
化为均布线荷载：
q板2＝q2×l＝61.81×0.1＝6.18KN/m
则最大挠度为：
w＝0.677×q板2l14/100EI
＝0.677×6.18×2004/100×4680×4.86×104
＝0.29㎜＜200/400＝0.5㎜（可以）
故面板的刚度满足要求。
、次龙骨设计及验算
次龙骨选用50×100㎜木方（实际尺寸为45×95㎜），间距250㎜，主龙骨间距600㎜；按受力方向垂直于木纹方向，其截面特性为：
fm＝13N/㎜2，E＝9000N/㎜2
I＝1/12bh3＝1/12×4.5×9.53＝322×104㎜4
w＝1/6bh2＝1/6×4.5×9.52＝67.7×103㎜3
次龙骨按三跨连续梁计算。
、次龙骨的强度验算
化为均布线荷载：
q次1＝q1×l模＝67.41×0.2＝13.48KN/m
则最大弯距：
Mmax＝0.1q次1l1＝0.1×13.48×0.62＝0.49KNm
抗弯承载力：
σ＝M/W＝0.49×106/567.7×103
＝7.24N/㎜2＜fm＝13N/㎜2
故次龙骨的强度满足要求。
、次龙骨的刚度验算
化为均布线荷载：
q次2＝q2×l＝61.81×0.2＝12.36KN/m
则最大挠度为：
w＝0.677×q次2l4/100EI
＝0.677×12.36×6004/100×9000×322×104
＝0.37㎜＜600/400＝1.5㎜（可以）
故次龙骨的刚度满足要求。
、主龙骨的设计及验算
主龙骨选用100×100㎜木方（实际尺寸90×90㎜），间距600㎜，双根布置，穿墙螺栓间距600㎜，主龙骨按三跨连续梁计算。
主龙骨的截面性能为：
fm＝13N/㎜2，E＝9000N/㎜2
I＝2（1/12bh3）＝2（1/12×90×903）＝10.94×106㎜4
w＝2（1/6bh2）＝2（1/6×90×902）＝2.43×105㎜3
、主龙骨的强度验算
次龙骨传给主龙骨的集中荷载为：
F主1＝q次l＝13.48×600＝8088N
则最大弯距：
Mmax＝0.289F主1l＝0.289×8.088×0.6＝1.4KNm
抗弯承载力：
σ＝M/W＝1.4×106/2.43×105
＝5.76N/㎜2＜fm＝13N/㎜2
故主龙骨的强度满足要求。
、主龙骨的刚度验算
次龙骨传给主龙骨的集中荷载为：
F主2＝q次2l＝12.36×0.6＝7.42KN
则最大挠度为：
w＝1.883×F主2l3/100EI
＝1.883×7.42×103×6003/100×9000×10.94×106
＝0.31㎜＜600/400＝1.5㎜（可以）
故主龙骨的刚度满足要求。
4.2楼板模板计算
楼板厚度160㎜,模板板面采用12㎜厚竹胶板，次龙骨采用50×100㎜木方，间距250㎜，主龙骨采用100×100㎜木方，间距1200㎜。
、荷载计算：
楼板标准荷载为：
模板及支架自重0.3KN/m2
楼板砼自重25KN/m3
楼板钢筋自重1.1KN/m3
施工人员及设备荷载2.5KN/m2
永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4；不考虑荷载设计值的折减。
新浇筑的砼均匀作用在多层木胶合板上，单位宽度的面板可视为梁，取100㎜宽为计算单元。
木胶合板的截面特性为：
fm＝15/1.55N/㎜2＝9.68N/㎜2
E＝5000×0.9N/㎜2＝4500N/㎜2
I＝1/12bh3＝1/12×100×153＝2.8×104㎜4
w＝1/6bh2＝1/6×100×152＝3.75×103㎜3
按160㎜厚的板进行计算。
则设计荷载为：
用于计算强度时q1＝（0.1＋25×0.1＋1.1×0.1）0.3×1.2＋2.5×0.1×1.4＝1.33KN/m
用于计算刚度时q2＝（0.3＋25×0.3＋1.1×0.3）0.1×1.2
＝0.98KN/m
面板强度验算
则最大弯距：
Mmax＝0.1q1l2＝0.1×1.33×0.22＝0.0053KNm
抗弯承载力：
σ＝M/W＝0.0053×106/3.75×103
＝1.41N/㎜2＜fm＝9.68N/㎜2
故面板的强度满足要求。
面板刚度验算
最大挠度为：
w＝0.677（q2l4/100EI）
＝0.677（0.98×2004/100×4500×2.8×104）
＝0.08㎜＜[w]＝200/400＝0.5㎜（可以）
故面板的刚度满足要求。
、次龙骨验算
次龙骨（45×95㎜木方）的截面特性为：
fm＝13N/㎜2，E＝9000N/㎜2
I＝1/12bh3＝1/12×4.5×9.53＝322×104㎜4
w＝1/6bh2＝1/6×4.5×9.52＝67.7×103㎜3
荷载计算：
次龙骨承受的楼板标准荷载与木胶合板相同，则次龙骨承受的荷载设计值为：
用于计算强度时q1＝（0.3＋25×0.3＋1.1×0.3）0.2×1.2＋2.5×0.2×1.4＝2.65KN/m
用于计算刚度时q2＝（0.3＋25×0.3＋1.1×0.3）0.2×1.2
＝1.95KN/m
次龙骨的强度验算
则最大弯距：
Mmax＝0.1q1l2＝0.1×2.65×1.22＝0.38KNm
抗弯承载力：
σ＝M/W＝0.38×106/67.7×103
＝5.6N/㎜2＜fm＝13N/㎜2
故次龙骨的强度满足要求。
次龙骨刚度验算
最大挠度为：
w＝0.677（q2l4/100EI）
＝0.677（1.95×12004/100×9000×322×104）
＝0.94㎜＜[w]＝1200/400＝3㎜（可以）
故次龙骨的刚度满足要求。
、主龙骨验算
主龙骨（90×90㎜木方），间距1200㎜，截面特性为：
fm＝13N/㎜2，E＝9000N/㎜2
I＝5.47×106㎜4，w＝1.22×105㎜3
荷载计算
用于计算强度时q1＝（0.3＋25×0.3＋1.1×0.3）1.2×1.2＋2.5×1.2×1.4＝15.91KN/m
用于计算刚度时q2＝（0.3＋25×0.3＋1.1×0.3）1.2×1.2
＝11.71KN/m
主龙骨的强度验算
最大弯距：
Mmax＝0.1q1l2＝0.1×15.91×1.22＝2.29KNm
抗弯承载力：
σ＝M/W＝2.29×106/1.22×105
＝18.78N/㎜2＞fm＝13N/㎜2（不可以）
主龙骨的间距改为900㎜，则
用于计算强度时q1＝（0.3＋25×0.3＋1.1×0.3）0.9×1.2＋2.5×0.9×1.4＝11.93KN/m
用于计算刚度时q2＝（0.3＋25×0.3＋1.1×0.3）0.9×1.2
＝8.78KN/m
则最大弯距：
Mmax＝0.1q1l2＝0.1×11.93×0.92＝0.97KNm
抗弯承载力：
σ＝M/W＝0.97×106/1.22×105
＝7.95N/㎜2＜fm＝13N/㎜2
故主龙骨的强度满足要求。
主龙骨刚度验算
最大挠度为：
w＝0.677（q2l4/100EI）
＝0.677（8.78×9004/100×9000×5.47×106）
＝0.79㎜＜[w]＝900/400＝2.25㎜（可以）
故主龙骨的刚度满足要求。
、支柱计算
用φ48×3.5碗口架管，间距最大为1200㎜，上设U托，中间水平拉杆间距最大为1500㎜，支撑杆有效面积A＝489㎜2。
荷载计算
q＝（0.3＋25×0.3＋1.1×0.3）1.2＋2.5×1.4＝13.26KN/㎡
每根立杆承受的荷载为：
N＝13.26×1.2×1.2＝19.09KN
抗压强度验算
[N]＝A*F＝489×215＝1.05×105N＝105KN＞19.09KN（可以）
稳定性验算
钢管的回转半径为：
i＝√（d2＋d12）/4＝√（482＋412）/4＝31.56㎜
长细比λ＝L/i＝1200/31.56＝38.02，
根据λ查《冷弯薄壁型钢结构技术规程》（GBJ18-87）附录三得ψ＝0.906则
σ＝N/ψA＝19.09×103/0.906×489
＝43.09N/㎜2＜f＝215N/㎜2
满足要求。
4.3梁模板计算
梁模板采用钢管搭设，顶板框架梁的截面尺寸为350×650㎜，主龙骨采用100×100㎜木方，间距1200㎜，次龙骨采用50×100㎜木方，间距250㎜，底模、侧模采用12㎜厚竹胶板。
4.3.1梁底模计算
、面板计算
强度验算
底模承受的荷载标准值：
底板自重力0.3KN/㎡
砼自重25KN/㎡
钢筋自重1.5KN/㎡
振捣砼产生的荷载2.0KN/㎡
新浇筑的砼均匀作用在多层木胶合板上，单位宽度的面板可视为梁，取100㎜宽为计算单元，按二跨连续梁计算。
则面板承受的荷载设计值为：
用于计算强度时q1＝（0.3＋25×0.75＋1.5×0.75）0.1×1.2＋2×0.1×1.4＝2.7KN/m
用于计算刚度时q2＝（0.3＋25×0.75＋1.5×0.75）0.1×1.2
＝2.42KN/m
面板强度验算
则最大弯距：
Mmax＝0.125q1l＝0.125×2.7×0.25＝0.0084KNm
抗弯承载力：
σ＝M/W＝0.0084×106/（1/6×100×152）
＝2.24N/㎜2＜fm＝9.68N/㎜2
故面板的强度满足要求。
面板刚度验算
最大挠度：
w＝0.521（q2l4/100EI
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