地上部分模板方案.docx
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地上部分模板方案
葡醍海湾A2期一组团二标段工程
地上部分模板工程施工方案
编制：
审核：
审批：
1、工程概况
葡醍海湾A2期一组团二标段工程为业主规划的A11地块，场地内地上部分施工包括叠拼八拼11-3#~11-9#、叠拼六拼11-10#~11-15#、两栋高层11-1#和11-2#，一个配套楼11-16#。
2、施工部署
2.1现场平面布置
地下部分施工阶段，为了解决各个流水段现场施工材料的垂直运输问题，经综合考虑，叠拼部分现场拟设置5部QTZ40塔吊，臂长45米；1部QTZ80（TC5610）塔吊，臂长56米；11-1#和11-2#高层分别设置一台QTZ80（TC5610）塔吊，臂长56米。
配套楼设置一台QTZ40塔吊，臂长40米。
木工加工车间、半成品堆场设置在基坑外。
2.2施工流水段的划分
按照地下部分施工阶段的部署情况，地上部分仍然按照三个大的流水段进行施工：
叠拼11-3#~7#、11-11#、11-12#为地上部分一流水；
叠拼11-8#~10#、11-13#~15#为地上部分二流水；
11-1#、11-2#高层、11-16#配套房为三流水。
3、施工方法和技术措施
3.1模板体系的选择
根据工程结构特点和现场实际情况，对模板进行如下设计：
序号
结构部位
模板材料
1
电梯核心筒
采用14mm厚木模板，50×80mm木枋次楞，Φ14对拉螺杆对拉横向双钢管主楞，筒内搭设钢管满堂支撑架。
2
柱
采用14mm厚木模板，50×80mm木枋次楞，Φ14对拉螺杆对拉横向双钢管主楞。
3
梁
采用14mm厚木模板，50×80mm木枋次楞，Φ48×3.5钢管梁底、梁侧主楞，Φ48×3.5钢管满堂架体支架。
梁高度超过800mm时，在梁中部增设一排Φ14对拉螺杆或增设承重立杆。
4
板
采用14mm厚木模板，50×80mm木枋板底次楞，Φ48×3.5钢管板底主楞，Φ48×3.5钢管满堂架体支架。
5
门窗洞口
采用14mm厚木模板，50×80mm木枋做定型模板。
6
楼梯与其它
采用14mm厚木模板，50×80mm木枋，Φ48×3.5钢管架体支固。
3.2、安装前准备工作
1、模板的堆放场地设置在塔吊工作半径范围内，便于直接调运。
2、技术交底：
编制详细的施工方案，对施工班组进行技术交底。
3、测量放线：
墙柱模安装之前，在楼层上依次弹出墙体、柱子轴线，柱模的安装位置线和门洞口位置线，轴线引测后，测量员复验。
4、刷脱模剂：
刷脱模剂对于保护模板、延长模板寿命、保持混凝土表面的洁净和光滑，均起着重要作用。
5、模板安装之前，钢筋绑扎完毕，验收合格且相关资料完毕。
6、已做好施工缝的处理。
3.3柱子模板施工
柱子模板采用木模拼装，对拉螺杆和短钢管加固。
柱子截面尺寸主要为600×600、700×700、600×1200、700×1000。
3.3.1截面不大于800的柱子：
模板加固采用柱子外围用M14对拉螺杆固定双钢管抱箍的形式加固，第一道加固距离地面不大于200，底部四道间距500，采用双螺帽加固。
之上的螺杆竖向间距为600，采用单螺帽。
木枋净距不大于200，边柱模板、木枋下探不小于300。
以600×600的柱子钢管加固为例详细情况如下图示：
柱子模板加固立面图
柱子模板加固剖面图
3.3.2截面大于800的柱子：
模板加固采用柱子外围用M14对拉螺杆固定双钢管抱箍、超过800的一边在柱中增加一道对拉螺杆的形式加固，第一道加固距离地面不大于200，底部四道间距500，采用双螺帽加固。
之上的螺杆竖向间距为600，采用单螺帽。
木枋净距不大于200。
以600×1200的柱子钢管加固为例详细情况如下图示：
3.4梁模板施工
弹1m线→搭设满堂支撑架→调整梁底钢管标高→安装梁底模→安装顶撑并调平→安装梁侧模→墙边木枋（贴密封条）就位→摆设主次龙骨→铺设楼板模板→支撑架加固
梁底模板体系：
模板采用14mm厚模板，次龙骨采用50×80mm木枋，净距不大于200mm，主龙骨采用φ48钢管间距不大于1200mm。
梁侧模板体系：
模板采用14mm厚模板，次龙骨采用50×80mm木枋净距小于等于200mm，梁高不大于700的梁主龙骨采用φ48单钢管间距不大于600mm，对梁高大于700的在梁高中部增加φ14对拉螺杆加φ48双钢管间距不大于600mm。
梁的支撑体系：
采用钢管架，梁两侧立杆横向间距为梁宽+600mm，纵向间距不大于1200mm，水平杆步距不大于1800mm。
具体见下图：
3.5板模板施工
楼板模板采用14厚模板、次龙骨采用50×80木枋，净距不大于200；主龙骨采用φ48钢管间距同满堂架立杆间距；120厚楼板立杆纵横向间距不大于1200mm；150厚楼板立杆纵横向间距不大于1000mm；水平杆步距不大于1800mm，顶部采用可调托撑承力时上伸高度不超过300mm。
顶部为扣件抗滑承力时采用双扣件。
扫地杆离地面不大于200mm，卫生间等有混凝土上反部位不超过300mm。
满堂架中间每隔8m设置一道上下贯通的剪刀撑，不同跨内的剪刀撑纵横向交错布置。
以120mm厚楼板加固为例如下图：
3.6楼梯模板施工
楼梯模板施工前应根据实际层高放样,先支设平台模板,再支设楼梯底模板，然后支设楼梯侧板，底模板超出侧模20～30mm。
先在侧板内侧弹出楼梯筏板厚度线和侧板位置线，侧模、踢步模板和踏步模板按图加工成型，现场组装。
在另一梯段上三跑处钢筋甩茬留置施工缝。
为了保证踏步板一次成型，踢步模板下口背枋倒45度角，便于铁抹子收光。
底模采用14mm厚模板，斜向次龙骨为50×80mm木枋净距不大于200mm，横向主龙骨采用φ48钢管间距不大于1000mm；楼梯踏面和踢面模板采用14mm厚模板制作；楼梯侧模采用14mm厚模板，高出踢面模板20～30mm；踏面和踢面模板通过模板背楞50×80mm木枋与楼梯侧模连接。
具体见下图：
楼梯模板剖面图
3.7剪力墙模板施工
剪力墙模板为14mm厚木模板，竖向次楞处采用50×80木枋立放。
木枋净距不大于200，横向水平钢楞采用2φ48×3.5钢管@600。
剪力墙采用M14普通螺杆，螺杆水平间距不大于600；第一排螺杆竖向离地其余150，竖向其余间距不大于600，底部三道采用双螺帽加固。
其余单螺帽加固。
剪力墙加固平面图
剪力墙加固剖面图
拐角柱加固剖面图
3.8特殊部位模板施工
3.8.1、墙、柱模板底部清扫口
在剪力墙短边、柱子一侧底部保留100高作为竖向模板的清扫口，模板底部清理完毕后在开口一侧增补木枋封闭。
以剪力墙为例，清扫口留置方式如下图：
清扫口留置示意图
3.8.2、卫生间上反止水带吊模
卫生间混凝土浇筑时，一次整体浇筑至高出结构面200mm处作为卫生间上反止水带。
此处上反为吊模，顶部采用焊接成品钢筋三角架、底部焊接限位筋固定牢固。
其支撑如下图：
卫生间吊模剖面图
3.8.3、卫生间降板支模
叠拼地上部分卫生间结构板标高比其他部分结构板标高低50，此降板部位的楼板底部模板采用以下方式施工：
降板部位底部模板支设剖面图
3.8.4、外挑檐支模
外挑檐部位模板加固以叠拼八拼一层32~33/C~D轴1-1剖面处挑檐为例，加固方式如下，其他部位挑檐的加固参考该加固方式。
叠拼外挑檐加固剖面图
3.8.5、屋面模板
屋面模板支撑体系以叠拼八拼屋面为例，加固方式如下：
叠拼斜屋面模板支撑剖面图
3.8.6、门窗洞口模板
剪力墙处的门窗洞口模板采用木模板拼装成定型模板，内侧用木枋加固，施工时在门窗模两侧粘贴双面胶防止漏浆，确保棱角顺直美观。
为保证窗下墙的混凝土质量,在窗模下侧板上钻2～3个透气孔，便于排出振捣时产生的气泡。
为防止门窗模纵向跑模,用短钢筋作为限位筋焊在附加筋上，以限制门窗模的位置。
具体见下图：
3.10模板拆除
1、墙、柱模拆除不能损坏砼表面及楞角，按照混凝土强度增长曲线冬期施工4.5天后可拆模，非冬期施工3天后可拆模。
梁板模板的拆除应在结构同条件养护的砼试块达到规范所规定的拆模强度（见下表所示）根据试块试压强度报告，书面报监理同意后方可拆除底模板，拆除模板后应及时养护。
2、模板拆除应自上而下进行，先侧模后底模，拆模不得强拉硬扳。
模板不得随意抛扔，必须传递运输。
3、同一支承系统内模板拆除必须一次拆除完整，不得遗留无撑模板。
4、模板拆除后，钢管、扣件、木枋、模板应分类堆码整齐，作好标记，不得随意丢弃，模板周转利用前应安排专人清理模板，修边和清理铁钉。
4、模板工程计算书
4.1柱模板计算
柱子计算取11-16#楼二层典型柱子进行计算，计算高度为4.55m，柱子截面600mm×600mm，计算书见附件一。
4.2剪力墙模板计算
剪力墙计算取本工程11-1#高层首层250mm厚的Q2（剪力墙）进行计算，计算高度取3000mm，计算书见附件二。
4.3楼板模板计算
楼板计算取本工程11-1#高层首层150mm厚的楼板进行计算，计算书见附件三。
4.4梁模板计算
梁模板的计算取本工程11-16#配套楼二层截面为300mm×600mm和400mm×1500mm的梁分别进行计算，计算书见附件四、五。
5、施工进度计划控制
针对该工程地下室结构的特点与难点必须做好相应的进度计划控制措施及技术保证措施，重在执行落实。
1、进度控制：
根据项目总体策划和现场施工方案编制总控计划和各级网络计划，详细编制相应的资源保证计划和技术保证计划。
根据总控计划细化成季、月、旬、周计划，每天按计划检查落实。
2、质量控制：
建立和完善各项质量管理制度和质量控制措施，在工程实施中落实，以促进进度计划的顺利实施。
3、在工期管理方面，以周保月，加快施工进度。
项目经理部将周计划落实到每一道工序，每一责任工长、职能部门、分包单位,并制定奖罚措施,确保每一关键工序按期完成，达到月计划顺利实现。
每月、每周定期召开生产会，针对施工生产中出现制约因素进行分析，及时协调解决，同时下达下月或下周计划。
培养抢晴天、战雨天、不怕困难的精神。
6、附件
附件一：
柱子模板计算书；
附件二：
剪力墙模板计算书；
附件三：
楼板模板计算书；
附件四：
600高梁模板计算书；
附件五：
1500高梁模板计算书；
附件一：
柱模板计算书
一、参数信息
1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:
2；柱截面宽度B方向竖楞数目:
4；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:
2；柱截面高度H方向竖楞数目:
4；
2.柱箍信息
柱箍材料:
圆钢管；直径（mm）:
48.00；壁厚（mm）:
3.5，计算时取3.2。
柱箍的竖向间距（mm）:
600；柱箍合并根数:
2；
3.竖楞信息
竖楞材料:
木枋；宽度（mm）:
50，计算时取45；高度（mm）:
80，计算时取75；
4.面板参数
面板类型:
胶合面板；面板厚度（mm）:
14.00；
面板弹性模量（N/mm2）:
6000.00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:
13.00；
面板抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.50；
5.木枋和钢楞
木枋抗弯强度设计值fc（N/mm2）:
13.00；木枋弹性模量E（N/mm2）:
9000.00；
木枋抗剪强度设计值ft（N/mm2）:
1.50；
钢楞弹性模量E（N/mm2）:
210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）:
205.00；
二、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T--混凝土的入模温度，取24.000℃；
V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H--模板计算高度，取4.550m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.200；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得23.042kN/m2、109.200kN/m2，取较小值23.042kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=23.042kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2。
三、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。
取柱截面宽度B方向和H方向面板进行验算（由于B方向和H方向尺寸一样，验算时只取一个方向验算即可），进行强度、刚度计算。
强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距为l=185mm，且竖楞数为4，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。
1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：
M=0.1ql2
其中，M--面板计算最大弯矩（N·mm）；
l--计算跨度（竖楞间距）:
l=185.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×23.04×0.60×0.90=14.931kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：
1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m；
式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q=q1+q2=14.931+1.512=16.443kN/m；
面板的最大弯矩：
M=0.1×16.443×185×185=5.63×104N.mm；
面板最大应力按下式计算：
σ=M/W其中，σ--面板承受的应力（N/mm2）；
M--面板计算最大弯矩（N·mm）；
W--面板的截面抵抗矩:
W=bh2/6
b:
面板截面宽度，h:
面板截面厚度；
W=600×14.0×14.0/6=1.96×104mm3；
f--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；
面板的最大应力计算值：
σ=M/W=5.63×104/1.96×104=2.871N/mm2；
面板的最大应力计算值σ=2.871N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！
2.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
V=0.6ql
其中，V--面板计算最大剪力（N）；
l--计算跨度（竖楞间距）:
l=185.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×23.04×0.60×0.90=14.931kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：
1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m；
式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q=q1+q2=14.931+1.512=16.443kN/m；
面板的最大剪力：
V=0.6×16.443×185.0=1825.197N；
截面抗剪强度必须满足下式：
τ=3V/（2bhn）≤fv
其中，τ--面板承受的剪应力（N/mm2）；
V--面板计算最大剪力（N）：
V=1825.197N；
b--构件的截面宽度（mm）：
b=600mm；
hn--面板厚度（mm）：
hn=14.0mm；
fv---面板抗剪强度设计值（N/mm2）：
fv=13.000N/mm2；
面板截面受剪应力计算值:
τ=3×1825.197/（2×600×14.0）=0.326N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值:
[fv]=1.500N/mm2；
面板截面的受剪应力τ=0.326N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！
3.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:
ν=0.677ql4/（100EI）
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m）：
q=23.04×0.60＝13.83kN/m；
ν--面板最大挠度（mm）；
l--计算跨度（竖楞间距）:
l=185.0mm；
E--面板弹性模量（N/mm2）：
E=6000.00N/mm2；
I--面板截面的惯性矩（mm4）；I=bh3/12
I=600×14.0×14.0×14.0/12=1.37×105mm4；
面板最大容许挠度:
[ν]=185/250=0.74mm；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×13.83×185.04/（100×6000.0×1.37×105）=0.133mm；
面板的最大挠度计算值ν=0.133mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.74mm,满足要求！
四、竖楞计算
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为4.550m,柱箍竖向间距为600mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木枋，宽度45mm，高度75mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=45×75×75/6×1=42.19cm3；
I=45×75×75×75/12×1=158.2cm4；
1.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式：
M=0.1ql2
其中，M--竖楞计算最大弯矩（N·mm）；
l--计算跨度（柱箍间距）:
l=600.0mm；
q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×23.042×0.185×0.900=4.604kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：
1.4×2.000×0.185×0.900=0.466kN/m；
q=4.604+0.466=5.070kN/m；
竖楞的最大弯距：
M=0.1×5.070×600.0×600.0=1.83×105N·mm；
σ=M/W其中，σ--竖楞承受的应力（N/mm2）；
M--竖楞计算最大弯矩（N·mm）；
W--竖楞的截面抵抗矩（mm3），W=4.22×104；
f--竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；
竖楞的最大应力计算值:
σ=M/W=1.83×105/4.22×104=4.326N/mm2；
竖楞的最大应力计算值σ=4.326N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！
2.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
V=0.6ql
其中，V--竖楞计算最大剪力（N）；
l--计算跨度（柱箍间距）:
l=600.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×23.042×0.185×0.900=4.604kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：
1.4×2.000×0.185×0.900=0.466kN/m；
q=4.604+0.466=5.070kN/m；
竖楞的最大剪力：
V=0.6×5.070×600.0=1825.197N；
截面抗剪强度必须满足下式：
τ=3V/（2bhn）≤fv
其中，τ--竖楞截面最大受剪应力（N/mm2）；
V--竖楞计算最大剪力（N）：
V=0.6ql=0.6×5.07×600=1825.197N；
b--竖楞的截面宽度（mm）：
b=45.0mm；
hn--竖楞的截面高度（mm）：
hn=75.0mm；
fv--竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：
fv=1.500N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值:
τ=3×1825.197/（2×45.0×75.0×1）=0.811N/mm2；
竖楞截面抗剪强度设计值:
[fv]=1.500N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.811N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:
νmax=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
其中，q--作用在竖楞上的线荷载（kN/m）：
q=23.04×0.19=5.07kN/m；
νmax--竖楞最大挠度（mm）；
l--计算跨度（柱箍间距）:
l=600.0mm；
E--竖楞弹性模量（N/mm2），E=9000.00N/mm2；
I--竖楞截面的惯性矩（mm4），I=1.58×106；
竖楞最大容许挠度:
[ν]=600/250=2.4mm；
竖楞的最大挠度计算值:
ν=0.677×5.07×600.04/（100×9000.0×1.58×106）=0.312mm；
竖楞的最大挠度计算值ν=0.312mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=2.4mm，满足要求！
五、B方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.732×2=9.46cm3；
I=11.357×2=22.71cm4；
按集中荷载计算其中P竖楞传递到柱箍的集中荷载（kN）；
P=（1.2×23.04×0.9+1.4×2×0.9）×0.185×0.6=3.04kN；
最大支座力:
N=4.563kN；
最大弯矩:
M=1.145kN·m；
最大变形:
ν=1.632mm；
1.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
σ=M/（γxW）其中柱箍杆件的最大弯矩设计值:
M=1144550.6N·mm；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:
W=9464mm3；
B边柱箍的最大应力计算值:
σ=115.18N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值:
[f]=205N/mm2；
B边柱箍的最大应力计算值σ=1.14×109/（1.05×9.46×106）=115.18N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!
2.柱箍挠度验算
经过计算得到:
ν=1.632mm；
柱箍最大容许挠度:
[ν]=600/250=2.4mm；
柱箍的最大挠度ν=1.632mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=2.4mm，满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式如下:
N<[N]=f×A
其中N--对拉螺栓所受的拉力；
A--对拉螺栓有效面积（mm2）；
f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
查表得：
单根对拉螺栓的型号:
M14；
单根对拉螺栓有效直径:
11.55mm；
单根对拉螺栓有效面积:
A=105mm2；
单根对拉螺栓最大容许拉力值:
[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；
模板底部计算的侧压力为对拉螺栓所受的拉力，则对拉螺栓所受的最大拉力为:
N=23.042kN。
对拉螺栓所受的最大拉力N=23.042kN小于两根对拉螺栓最大容许拉力值[N]=35.7kN，满足要求。
附件二：
剪力墙模板计算书
一、参数信息
1.基本
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